激光冲击与渗铝复合处理对12CrMoV组织性能的影响

利用高能短脉冲激光冲击技术对渗铝后的12CrMoV合金进行了复合处理,分析了处理后12CrMoV合金表层的界面成分分布及显微组织变化对其疲劳性能的影响。EDS分析表明:12CrMoV合金渗铝后获得了具有较高的热稳定性及抗高温氧化性能的铝化物涂层。复合处理形成的铝化物涂层硬度高,韧性较低,而且粗糙度增加,在疲劳过程中易产生裂纹并快速扩展进入基体,致使高温下12CrMoV合金疲劳寿命降低。对铝化物涂层进行激光冲击强化处理不仅能使渗层组织更加致密,增加渗层与基体的结合强度,还能在渗层残留较高的残余压应力,有效提高12CrMoV合金的疲劳强度。结果表明:材料在激光冲击处理后的抗疲劳寿命得到明显提高。

12CrMoV钢主蒸汽管道的蠕变疲劳失效分析

研究和分析了电厂12CrMoV钢(%:0.12C、0.45Cr、0.31Mo、0.22V)φ273mm×22mm主蒸汽管道服役30000h后疲劳蠕变交互作用的失效裂纹特征。结果表明,裂纹延晶前扩展,蠕变诱发钢管表面氧化物缺陷产生的应力集中,粗大碳化物的存在,高温冲击载荷引起的热疲劳是钢管内表面形成裂纹的主要原因。

12CrMoV钢主蒸汽管道剩余寿命的研究

对捷克材料 1 2 Cr Mo V钢不同运行时间的主蒸汽管道进行了系统的研究 ,分析说明在运行 2 9.8万 h后 ,其组织性能和力学性能均保持很高的水平 ,通过蠕变开裂和蠕变裂纹扩展试验 ,计算出剩余寿命可过 1 0万 h。

12CrMoV钢抗氧化性与稀土元素加入量的关系

加入稀土元素后对12CrMoV钢的氧化膜组织进行观察测量,研究了12CrMoV钢的抗氧化性与稀土元素的关系。结果表明:加入稀土元素后,不同氧化温度下的钢均呈现出抛物线形状的增重曲线,氧化膜对钢起到了有效保护作用。在相同氧化温度和氧化时间条件下,随着稀土元素含量的减小,试样氧化增重和氧化膜上的晶粒间的空隙在逐渐增加。在相同氧化温度条件下,氧化速率常数k_1随着稀土元素含量的增加而降低,氧化激活能Q随着稀土元素含量的增加而增加。稀土元素可以有效的改善12CrMoV钢的高温抗氧化性,而且改善程度随着稀土元素含量的增加而增大。

形变12CrMoV钢热浸铝的镀层组织及形成机制

用金相显微镜、透射电子显微镜及X射线衍射仪对形变热浸镀铝的镀层微观组织进行了分析,并探讨了其形成机制。所得结果对完善形变钢热浸镀铝的镀层组织及形成机制提供一定的参考依据,对制定形变件的浸镀工艺也有一定的指导意义。

12CrMoV钢焊接缺陷分析

观察电厂12CrMoV钢管母材、熔合区、焊缝和热影响区等位置的金相组织,测试12CrMoV钢管母材的屈服强度、抗拉强度和伸长率,分析管道出现裂纹、引起泄漏的原因。结果表明:母材拉伸试验值(R_(eL)、R_m、A)均满足标准要求(12CrMoV/GB5310);沿断口侧焊接接头整个熔合区分布着大量密集氢气孔(夹杂),降低了焊接接头的机械性能,同时产生应力集中,在外部应力(蒸汽压力、管道振动等)的作用下致使焊缝开裂、泄漏。并针对上述问题提出了改进的方法。

ZG12CrMoV阀体铸件缺陷防止措施

某铸造企业采用砂型铸造生产ZG12CrMoV阀体,单件质量约680kg,月交货要求不少于250件。零件3层壁主要厚度8-13mm,最厚处35mm。流道曲折复杂。该阀体最高工作温度达900-1100℃,工作温度波动大,急升温和急冷却,还需要承受高频振动。铸件要求较高,生产难度大。企业采用酯硬化水玻璃砂＋铬铁矿砂造型、覆膜砂芯、电弧炉熔炼。

12CrMoV钢冶炼工艺与钒的收得率试验

本文12CrMoV钢冶炼工艺三种工艺方案的比较,分析了影响钒收得率的主要因素和提高钒收得率的工艺方案。

高压蒸汽管12CrMoV钢的热处理工艺探讨

汽轮机高压蒸汽管是整个机组的重要组成部分,其管材的选用和热处理工艺将直接影响到整个机组的使用寿命,我厂根据设计的机组性能要求,对高压蒸汽管选用12CrMoV材料,该材料热处理规范对材料的力学性能有着极其重要的影响,当其化学成分确定之后,管材的力学性能主要取决于热处理工艺参数的选择,对12CrMoV钢尤其是这样。该材料经热处理740℃回火后其综合力学性能,金相组织均符合YB529-70技术条件。

转向架用SMA490BW耐候钢超射流过渡焊接工艺试验

采用超射流过渡焊接工艺模式,分别对转向架用SMA490BW钢对接接头和T型接头的底层焊道进行焊接工艺参数优化试验,并研究焊接接头的微观组织和力学性能。结果表明:在其他焊接工艺条件不变的情况下,当对接接头底层焊道的电流290 A、电压27.8 V、焊速9.4 mm/s和钝边0.5 mm时,T型接头底层焊道的电流280 A、电压27.2 V、焊速6 mm/s和坡口角度50°时,可获得较为理想的焊缝成形。与传统的脉冲MAG焊接工艺相比,超射流过渡MAG焊接工艺的熔深能力更大,焊接接头的屈服强度、抗拉强度和延伸率有所提高,符合焊接工艺评定试验标准的要求。

12Cr1MoV钢中的粒状贝氏体组织与高温性能

１２Ｃｒ１ＭｏＶ钢的正火加高温回火（使用态）组织为：先共析铁素体和珠光体，有时出现粒状贝氏体。本文研究结果表明：炼钢过程中产生的微量氮的含量和正火温度对粒状贝氏体的形成有重大影响，粒状贝氏体的存在有利于提高１２Ｃｒ１ＭｏＶ钢的高温持久强度，却会降低高温持久塑性，本文还对５６０℃持久试验后的断裂试样进行了显微组织分析。

几种轧辊材料组织及耐磨性分析

运用JSM-5610LV扫描电镜对德国产X165CrMoV12钢、国产Cr12MoV钢、9Cr2Mo钢、GCr15钢在不同热处理工艺条件下的金相组织、冲击韧性及耐磨性进行了分析。试验结果表明,德国产X165CrMoV12钢和国产Cr12MoV钢的组织均为回火马氏体+共晶碳化物,国产9Cr2Mo钢和GCr15钢的组织均为回火马氏体+碳化物+残余奥氏体。国产Cr12MoV钢和德国进口X165CrMoV12钢耐磨性基本相当,9Cr2Mo钢的耐磨性比GCr15钢高了72%。

转炉+连铸12Ni3CrMoV钢的生产试制和综合性能研究

研究了工业试制的转炉 +连铸 12 Ni3Cr Mo V钢的冶金质量和综合力学性能。研究结果表明 ,采用转炉 +连铸工艺生产的 12 Ni3Cr Mo V钢质纯净、夹杂物数量较少、形态和分布均得到改善 ,连铸坯的中心偏析较为轻微 ;钢的综合力学性能良好 ,显示出高的上平台冲击值 (均大于 2 0 0 J)和良好的低温韧性 。

高压过热蒸汽管道失效分析

高压过热蒸汽管道使用12CrlMoV材质钢管,在实际运行时间已超过设计寿命一倍以上时,管子氧化,影响较大,运行多年后珠光体基本消失,钒铜元素的强化作用依然存在,并认为大口径钢管使用的持久强度判废标准过于保守,不能充分发挥材料的作用。

12Cr1MoV材质小口径管的焊接

通过焊接工艺评定试验确定了12Cr1MoV材质小口径管在不预热、不进行焊后热处理条件下的焊接工艺，用于锅炉改造工程中过热器的700余道接口的现场焊接，收到保证质量、降低成本和缩短施工工期的效果。

超低碳含铜时效钢抗裂性研究

采用理论计算、热影响区最高硬度试验和小铁研试验方法研究了超低碳含铜时效钢的抗裂性.结果表明,与强度级别相同的12Ni3CrMoV钢相比,超低碳含铜时效钢具有更为优异的焊接性能,其热影响区淬硬倾向较小,在-5℃～0℃以及低于4000 Pa绝对湿度下不预热焊接能够获得良好的焊接性能.

Φ80mm 12Cr1MoV耐热钢冲击脆断原因分析

采用观察金相组织、电子显微分析等检测方法,分析了Φ80mm 12Cr1MoV耐热钢冲击脆断的原因。

酒钢6~#锅炉屏式过热器管道修复焊接技术

热电厂"四管"爆管事故,长期以来是造成锅炉事故停炉的主要因素,而对其快速、高效、高质量修复则成为了至关重要的技术措施。酒钢热电厂6~#锅炉屏式过热器"爆管"修复焊接技术,采用大坡口、外加丝、TIG对称焊,焊后不做热处理。焊接应力小,焊接质量好;时间短,速度快,工艺简单可行,在热电抢修事故中节约了时间,提高了锅炉的生产效率。

淬火和回火温度对GX160CrMoV12钢显微组织和力学性能的影响

高碳高铬钢具有高硬度,但钢中存在网状共晶碳化物,使用时易断裂。为了改善GX160CrMoV12钢的组织和力学性能,采用OM、SEM观察,硬度测试,冲击韧度测试和XRD测试等方法,研究了淬火和回火温度对GX160CrMoV12钢组织与力学性能的影响。结果表明:GX160CrMoV12钢淬火后的组织为马氏体+残余奥氏体+碳化物。随着淬火温度升高,共晶碳化物逐渐溶解,马氏体尺寸变大,残余奥氏体含量升高,硬度先升高再降低,最优淬火温度为1040℃。GX160CrMoV12-Ti-Ni-Y钢在回火后基体是回火马氏体,随着回火温度升高,硬度下降,冲击韧度升高,最优回火温度为200℃。