15CrMoG钢Φ450mm管坯连铸二冷工艺的优化

建立了 15CrMoG钢 (% :0 12～ 0 18C ,0 80～ 1 10Cr,0 4 0～ 0 5 5Mo)弧形连铸Φ4 5 0mm圆管坯的二冷工艺模型以优化连铸二冷工艺。生产结果表明 ,在 0 4～ 0 6m/min拉速下生产Φ4 5 0mm 15CrMoG钢圆管坯时 ,采用弱二冷工艺 ,二冷比水量 0 30～ 0 35L/kg ,延长二冷区长度 ,控制铸坯进入矫直点前表面温度在95 0℃以上 ,则铸坯的等轴晶率达 4 7 0 %～ 4 9 3% ,无中心缩孔 ,近表面和中间裂纹 0级 ,中心裂纹 0～ 0 5级 ,断面碳偏析ΔC %为 0 0 2 % ,硫偏析ΔS %为 0 0 0 5 % 。

1000MW机组锅炉水冷壁焊接接头失效分析

通过观察并分析裂纹宏观和微观形态、金相、硬度、扫描电镜、能谱及接头结构,研究了1000 MW超超临界机组锅炉水冷壁安装焊缝裂纹失效原因。结果表明:焊缝根部间隙、焊缝根部凸出及其硬度超标;焊缝组织粗大及低熔点碳化物相偏析,弱化晶界;焊缝存在微裂纹,根据焊缝内部微裂纹氧化物相分析可确定为焊接热裂纹。在运行高温高压应力作用下,裂纹扩展最终导致开裂失效,焊接热裂纹是造成接头失效的主要原因。

电站锅炉管用钢15CrMoG的生产实践

锅炉管用钢15CrMoG(/%:0.12～0.18C、0.17～0.35Si、0.40～0.70Mn、≤0.015P、≤0.010S、0.80～1.10Cr、0.40～0.55Mo、≤0.08V、≤0.020Alt)要求非金属夹杂物的级别C≤1.0、Ds≤1.0。该钢的生产流程为铁水预处理-120 t LD-LF-RH-280 mm×380 mm连铸坯-轧制Φ100～Φ120 mm圆管坯。通过铁水深脱硫、LD终点控制0.03%～0.09%C、0.004%～0.012%P、0.006%～0.015%S,加铝铁2.5 kg/t的低铝脱氧,使用碱度为3～4的精炼渣,使中间包钢水的P含量为0.005%～0.012%,S含量0.005%～0.008%,Al含量为0.004%～0.008%,圆管坯的各项指标均满足用户协议要求。

15CrMoG高压锅炉管在线热处理混晶的产生原因分析与工艺改进

针对常规在线正火+回火处理的Φ530mm×18mm规格15CrMoG高压锅炉管存在混晶及个别粗大粒状贝氏体团的现象进行分析,指出其主要原因是:精密斜轧变形温度低导致金属部分再结晶,小晶粒再结晶细化而大晶粒很难发生细化。提出了解决办法,即钢管在线正火前先冷却到500℃以下,而后再进行正火处理。采用该在线正火新工艺处理的钢管获得了细小和均匀的铁素体+珠光体组织,与离线正火处理获得的组织无异。

短时超温对低温再热器材料组织和性能的影响

某电厂1号锅炉的低温再热器发生了短时超温,通过对超温严重部位取样进行金相检验、室温和高温拉伸试验、室温冲击试验和硬度测试,对该低温再热器的材料状态进行了评估。结果表明:该低温再热器的SA-210℃钢运行管显微组织正常,未发生球化;15CrMoG钢和12Cr1MoV钢运行管分别发生了倾向性球化和轻度球化,但其各项力学性能指标仍均能满足相关标准技术要求,且处于较高水平;所以该1号锅炉低温再热器材料目前整体状况较好,能够满足正常工况下安全运行的要求。

电厂锅炉水冷壁爆管原因分析

采用化学成分分析和金相检验等方法对发生爆管的电厂锅炉水冷壁管进行了综合分析。结果表明:可能是由于管内存在异物堵塞等原因造成短时急剧过热,从而使材料的高温强度降低发生开裂。

15CrMoG钢管的寿命评估新方法

采用高温加速时效的方法模拟15CrMoG钢管珠光体组织球化的演变过程并测试不同球化程度下的布氏硬度,结合现场检测对电站锅炉15CrMoG钢管进行硬度和球化程度分析。基于Matlab软件模拟建立硬度与珠光体球化之间的关系模型,提出15CrMoG珠光体组织的球化与温度和时间之间的关系公式,即温度和时间对组织球化进程的影响,进而提出该钢管寿命评估的新方法。

电厂高压锅炉用15CrMoG无缝钢管中钼分析方法研究

15CrMoG无缝钢管是一种大量使用的高压锅炉钢管。本文基于钼与硫氰酸钠的显色反应,建立了光度法测定15CrMoG无缝钢管样品中钼的方法。采用硫酸-磷酸混合酸溶解试样,在硫酸-高氯酸介质中以氯化亚锡为还原剂,钼与硫氰酸钠生成橙红色络合物,测量其吸光度,吸光度与钼含量在质量分数0.11%—0.89%范围内呈线性关系。本法采用更接近于真实样品的标钢溶液建立校准曲线,实验表明,该方法准确、简便。测定了不同厂家15CrMoG无缝钢管中的钼,测定结果满意。