316L/16MnR不锈钢与容器钢爆炸复合板性能

针对316L/16MnR不锈钢与容器钢爆炸复合板,选取合理的爆炸焊接参数,对其性能进行系统的试验研究.研究表明,复合板在爆炸复合及正火状态下的界面结合率、界面剪切强度、界面粘结强度、拉伸、冷弯、冲击、扭转、硬度、金相、晶间腐蚀及对接接头的组织和性能等,均获得了满意的效果.热处理后复合钢板的各项技术指标均超过了美国、日本、德国等各国国家标准所规定的指标要求,可用于制造工业领域中的压力容器等设备.

16Mn钢+316L不锈钢复合板的焊接

本文通过对16Mn钢+316L不锈钢复合钢板焊接性的分析,确定了施焊工艺,取得了良好的使用效果,设备完全达到设计质量要求。

300M钢激光熔覆316L不锈钢修复层组织及性能研究

通过对300M钢表面激光熔覆316L不锈钢修复的实验研究,探究激光熔覆修复层的组织及性能,本文在前期实验的基础上,选用316L不锈钢粉末作为熔覆材料,开展变功率激光熔覆对比实验研究。采用金相分析、EDS分析、XRD分析、电化学分析的方法,研究了不同激光功率对熔覆层宏/微观组织、显微硬度和耐蚀性能的影响。结果表明:当激光功率为1.5 kW时,在300M钢基体上熔覆得到质量最优的316L不锈钢熔覆层;熔覆层与基体呈冶金结合,底部为平面晶组织,中下部是胞状晶/柱状晶,中上部是树枝晶/等轴晶,表层主要是等轴晶组织;激光功率为1.5 kW时,熔覆层硬度为基体硬度的2.5~3倍,更加适合具有摩擦及冲击的实际工况,且熔覆层腐蚀电位最低,为-462.65 mV,自腐蚀电流最小,为3.63×10^(-3) mA,因而其耐蚀性能最好;不同激光功率熔覆层的阻抗大小排序为:1.5 kW>2.0 kW>1.0 kW。

船用20钢与316L不锈钢的异种钢管焊接工艺

针对船用20钢管与316L不锈钢管的异种钢焊接中存在的材料差异、接头组织软化、焊接质量不稳定等问题,对比两种材料的化学成分、物理性能和焊接性,提出更为可靠焊接工艺和方法。

单相、两相流中65Mn和316L不锈钢的化学腐蚀研究

利用质量损失法,研究了单相、两相流中65Mn和316L不锈钢的化学腐蚀行为。结果表明:65Mn和316L不锈钢在单相、两相流中的冲刷腐蚀速率随温度升高而变大,随理论速率减小而增大。相同条件下,65Mn的质量损失速率比316L不锈钢大。两相流中的腐蚀机制与静态和单相流中的不同,为均匀腐蚀、轻微选择腐蚀、切削,以及轻微塑性腐蚀共同作用的结果,Ni-P镀层能减缓冲刷腐蚀对试样表面的影响。

316L不锈钢、ND钢和Q245R钢的耐酸露点腐蚀性能

通过浸泡试验和电化学测试,研究了316L不锈钢、ND钢和Q245R钢在酸露点腐蚀模拟溶液中的腐蚀行为,分析了温度、硫酸质量分数和Cl^(-)质量浓度对三种材料的酸露点腐蚀规律和机理的影响。结果表明:三种材料耐酸露点腐蚀性能从大到小依次为ND钢、316L不锈钢、Q245R钢;Q245R钢和ND钢的腐蚀速率随Cl-质量浓度的升高先增大后减小,316L不锈钢的腐蚀速率受Cl^(-)、SO_(4)^(2-)和溶解氧的共同作用。

316L＋L316不锈钢复合管焊接技术

不锈钢一碳钢复合钢管与不锈钢管的焊接可看作是两种焊接工艺的组合：即不锈铜与不锈钢的焊接；不锈钢与碳钢的焊接。焊接过程中，复合管基层和复合管衬管的封焊属于异种金属的焊接；不锈钢管与复合管衬管的打底焊属于同种金属的焊接；不锈钢管与复合管基层的填充焊属于异种金属的焊接。由此得知，每种焊接材料和焊接工艺的选择由复合管的衬管、基层和不锈钢的材料决定。

本钢不锈钢冷轧生产SUS316L工艺研究

SUS316L是一种重要的耐腐蚀性材料,抗晶间腐蚀性能、抗点蚀能力优异,综合耐腐蚀性优于SUS304,应用领域非常广泛。文章结合SUS316L钢种特性对轧制、退火和酸洗等工艺进行研究并确定工艺参数,从而形成试制方案。合理的工艺设计保证最终顺利完成SUS316L(2B)钢种0.55 mm×1219 mm规格产品的试制工作,成品的板型、厚度精度、力学性能和表面质量均满足制作换热器片的要求。成品各项指标的检验结果表明完全满足订货要求且得到用户认可。SUS316L钢种的成功试制表明本钢不锈钢冷轧丹东有限责任公司具备生产SUS316L(2B)的能力,且成品表面质量较好,力学性能优良,为本钢开拓不锈钢市场,提高本钢不锈钢市场竞争力奠定了坚实的基础。

铁素体不锈钢/16Mn钢厚板异种钢电子束焊接接头的组织与冲击韧性

采用电子束偏向16Mn钢侧的方法对40 mm厚铁素体不锈钢板与16Mn钢板进行电子束焊接,研究了焊接接头不同区域的显微组织和冲击韧性。结果表明:焊缝的显微组织主要为板条马氏体,随着距焊缝上表面距离的增大,焊缝的冲击韧性降低,断口呈现准解理和解理断裂特征。16Mn钢侧热影响区的的组织主要由针状铁素体和羽毛状上贝氏体组成,最大冲击吸收功为113 J,冲击韧性最好,断裂类型为韧性和脆性混合断裂;铁素体不锈钢侧热影响区组织均主要由铁素体、马氏体和颗粒状碳化物组成,冲击吸收功在6~10 J之间,冲击韧性最差,断裂类型为脆性断裂,这与粗化的铁素体晶粒和脆性碳化物有关。

40mm厚铁素体不锈钢与16Mn钢异种电子束焊接接头显微组织结构研究

为了探究异种钢焊接接头的强度和使用性能,课题组对焊接接头不同位置处的显微组织结构进行研究。首先,电子束焊接将06Cr13Al铁素体不锈钢(FSS)对接连接到16Mn低合金钢厚板上;通过工艺优化,在电子束偏移向16Mn钢1.5mm时获得成型良好的焊接接头;采用光学显微镜、X射线衍射仪和扫描电子显微镜研究异种焊接接头不同位置处的显微组织,并测试异种接头硬度。结果表明:焊缝主要由粗大的柱状晶和中心轴向晶粒组成,显微组织由板条马氏体组成;16Mn钢的热影响区(HAZ)显微组织为羽毛状的上贝氏体和针状铁素体,铁素体不锈钢热影响区主要以粗大的铁素体和马氏体组成;焊缝区的显微硬度明显高于母材,焊缝不同厚度处的显微硬度没有明显的差异。焊接接头成型良好,未观察到缺陷。

316L与16Mn材料抗高压氢脆性能研究

针对材料与氢气介质的相容性问题,本文基于断裂力学评价方法,对316L、16Mn材料的抗高压氢脆性能进行了研究。试验采用WOL试样,试验环境包含(常温、90 MPa)与(90℃、90 MPa)高压氢环境。结果表明,316L与16Mn材料应力强度因子K I分别加载至70.36 MPa·m^1/2、83.50 MPa·m^1/2时,在90 MPa高压氢环境中无氢致开裂现象。结合ISO对材料与氢气的相容性要求及相关研究,本研究认为当316L与16Mn材料抗拉强度分别小于等于710 MPa、515 MPa条件下,在设计选材时可选择不进行材料与氢的相容性评价。

316L/Q235异种钢焊接温度场数值模拟

运用Ansys软件模拟了316L/Q235异种钢平板对接焊温度场的三维动态过程。考虑材料物理学及热力学参数随温度变化和焊接过程中对流散热因素的影响,建立316L/Q235异种钢平板对接焊的三维有限元模型,编写APDL子程序实现Gauss移动热源加载,通过瞬态热分析求解得到了焊接过程温度场的分布。基于不同时刻焊接温度分布云图和不同位置节点的焊接热循环曲线分析了焊接过程温度场变化规律及其原因,为焊接工艺优化及焊件性能分析提供了参考。

316L钢及其应用

对316L钢的抗腐蚀性能作了分析,介绍了该钢种的力学性能和焊接性能,展示了316L钢在炼油设备上的应用前景。

天津钢管制造有限公司成功轧制20/316L双金属复合管

2022年1月19日,天津钢管制造有限公司Ф168 mm PQF连轧管机组成功轧制了Ф168 mm×(10+4)mm和Ф159 mm×(7+3)mm规格20/316L双金属复合管。此次轧制采用固液复合生产工艺制备的双金属复合管坯,轧制钢管内层316L不锈钢与外层20钢结合紧密,冶金复合效果好。

双重处理改进AISI316L钢的滑移性能：用DLC（a—C：H）

摘要：低温渗碳（LTc）是一种化学热处理，能不降低奥氏体不锈钢耐腐性提高它的耐磨性。但是，LTC对减少钢与钢接触的摩擦系数没有作用，这种情况出现在包括LTC处理零件的许多摩擦件的应用中。

高温条件下长时间加热对1Cr25Ni16Mn7N钢组织与性能的影响

研究了 1Cr2 5Ni1 6Mn7N奥氏体热强不锈钢经固溶处理后 ,在 60 0℃～ 80 0℃长时间加热对力学性能的影响。结果表明 ,随加热温度的提高 ,加热时间的延长 ,材料的强度变化不大 ,塑性降低 ,且冲击韧度明显降低。利用扫描电镜、透射电镜等手段分析研究加热前后的显微组织变化后发现 :加热到 60 0℃时 ,Cr2 3 C6首先在晶界处析出 ,70 0℃加热 5 0 0h后σ相析出 ,这两种主要脆性相的析出导致高温加热后冲击韧度明显下降。1Cr2 5Ni1 6Mn7N钢与其他 2 5Cr 2 0Ni型钢相比高温析出特征基本一致 ,主要析出相为Cr2 3

316L/S32101异种金属焊接接头的显微组织与力学性能研究

目的研究乏燃料水池用钢板316L与覆板S32101双相不锈钢的焊接性、接头不同区域显微组织特征及接头与母材之间的性能差异。方法利用氩弧焊接技术对5 mm厚的316L底板与3 mm厚的S32101覆板以搭接的形式进行焊接,利用金相显微镜、扫描电镜、维氏显微硬度仪和电子万能材料试验机对焊接接头的宏观形貌、显微组织以及力学性能进行研究。结果 316L/S32101焊缝组织主要由铁素体基体、晶界树枝状奥氏体以及晶内细小片状奥氏体所组成;316L侧靠近焊缝处存在一个较窄的熔合区,其组织由奥氏体基体和少许细小分散的铁素体组成,而S32101侧靠近焊缝处组织则由粗大铁素体晶粒和沿晶粒边界分布的若干小块状奥氏体组成。从316L母材区到焊缝区,硬度显著增大,而从焊缝区到S32101母材区,硬度变化很小;焊接接头的抗拉强度高达510 MPa,为两侧316L和S32101母材强度的87.9%和88.6%。结论在焊接电流为240 A和焊接速度为300 mm/min的条件下,可以通过氩弧焊获得成形良好的搭接接头,且接头的力学性能优异。

基于电化学噪声研究不锈钢在含氯硫酸钾溶液中的点蚀特征

为了给硫酸铵复分解法制硫酸钾生产线中的设备选材、腐蚀过程中噪声信号的正确解析及今后生产设备局部腐蚀监测等方面提供理论依据,采用电化学噪声技术监测316L不锈钢、2205双相钢在含氯硫酸钾母液中的局部腐蚀行为,从电化学噪声的图谱、时域分析及形貌特征等方面,深入研究了316L不锈钢、2205双相钢的点蚀发生、发展过程。结果表明:根据电化学噪声时域谱中噪声峰的特征,其点蚀形成过程可大致分为4个阶段,即钝态期、亚稳态点蚀期、稳态点蚀期及点蚀后期; 2205双相钢在硫酸钾母液中的抗点蚀性能优于316L不锈钢的。

Q235钢表面激光熔覆316L不锈钢工艺研究

沿海地区周围环境氯离子含量高,会造成建筑钢结构出现不同形式的腐蚀破坏现象。不锈钢具有良好的耐腐蚀能力,可以明显提高建筑钢结构使用寿命和安全性;但不锈钢结构成本高,在整体钢结构中应用会造成建筑造价显著升高。本文针对沿海建筑钢结构防腐蚀问题,选取常用的Q235碳素钢作为基材,采用先进的填丝激光熔覆技术,在Q235碳素钢表面熔覆316L不锈钢,对其熔覆工艺和组织性能进行研究。结果表明:316L不锈钢丝材熔化增材制造的优化工艺参数为:离焦量为+10 mm左右,光斑直径为1 mm,激光功率为1400 W左右,扫描速度为0.6 m/min左右,送丝速度为0.6 m/min左右。激光熔覆组织具有定向生长特性的柱状晶,其生长方向与温度梯度相关。激光熔覆层显微硬度最高906 HV、最低732.9 HV,平均796.19 HV;母材平均硬度为242.25 HV,熔覆层硬度值为母材的3.2倍。