16MnCr5高温热塑性及连续冷却转变曲线测定及应用

动态高温热塑性实验表明16MnCr5钢在第II脆性区(900~1200℃)未出现脆性,最佳变形温度为800~1050℃。在600~750℃之间塑性变差,对应于第Ⅲ脆性区。连续冷却转变实验表明16MnCr5钢在0.5~3℃/s之间冷却时,得到均匀的铁素体和珠光体组织;超过5℃/s冷却时,出现贝氏体组织。16MnCr5钢连铸坯冷却到600℃组织转变刚完成或尚未完成,因此,热装的温度应尽量低于600℃。16MnCr5钢盘条轧制后关闭保温罩缓冷,运用于生产Φ30 mm大规格16MnCr5钢线材,组织为F+P,晶粒度约7.5级,硬度达到80HRB,组织均匀,可以满足下游用户拉拔、冷镦使用要求。

16MnCr5钢形变热处理相变和显微组织研究

在热模拟机上测试了 16 Mn Cr5钢经 12 0 0℃加热的未变形奥氏体、在 86 0℃经 5 0 %压缩变形奥氏体的 CCT曲线和维氏硬度 ,研究了其相变组织。结果表明 :未变形奥氏体以 0 .0 2 5℃ / s连续冷却时和在 86 0℃变形的未再结晶奥氏体以 0 .2℃ / s连续冷却时及 110 0℃变形的再结晶奥氏体分别以 0 .0 5℃ / s连续冷却和快冷至 6 6 0℃等温退火时均得到多边形铁素体 +珠光体组织。

16MnCr5钢热处理相变和组织性能研究

分析了16MnCr5钢锭高温时的组织转变特点,并测定了其高温力学性能。结果表明,16MnCr5钢锭凝固时包晶转变的不完全,对随后的组织转变规律和力学性能有显著的影响。研究16M nCr5钢锭高温组织转变规律和性能,对探讨钢锭微观裂纹产生机理,以及解决钢锭加工工艺有较大的参考价值。

凸轮轴用16MnCr5渗碳钢热处理组织及性能研究

分析研究了凸轮轴用16Mn Cr5渗碳钢热处理工艺及其组织与性能。结果表明,16Mn Cr5钢按设计的渗碳,淬火回火工艺处理后,表面至心部碳浓度及硬度呈现平缓下降的趋势,未出现突变的状况,渗层和心部组织、渗碳层深度、表面硬度及冲击功值达到了某型号凸轮轴的技术要求。

电炉生产16MnCr5渗碳钢夹杂物分析

分析研究了电炉生产16MnCr5渗碳钢中非金属夹杂物的类型、组成、外形和分布。结果表明:钢中存在CaO、Al2O3、MnO、Cr2O3、FeO、SiO2、MnS、M(C、N)和AlN等非金属夹杂物,其中以氧化物夹杂Al2O3为主,对性能产生的影响也较为严重;采用铝深脱氧工艺,可显著降低钢中w(T.O)和w(S)含量,同时非金属夹杂物总量也会达到较低水平。

汽车发动机气门挺柱用16MnCr5冷镦钢盘条的研发与生产

汽车发动机气门挺柱用冷镦钢16MnCr5生产流程为80 t顶底复吹转炉→LF+RH精炼→325 mm×280 mmm大方坯连铸→高速线材轧制。通过采用碱度4.8的精炼渣(/%:54.5CaO,28.5Al_2O_3,11.2SiO_2,6.2MgO,0.6FeO+MnO)、取消钙处理工艺、铸坯表面淬火技术、精轧温度880~900℃、卷取温度850~870℃等工艺,成功开发出16MnCr5钢。检验结果表明,生产的Φ30 mm盘条金相组织为均匀的铁素体+珠光体,晶粒度8级,断面收缩率71.1%~72.5%,1/3冷镦合格;氧含量0.001 0%~0.001 2%,N含量0.004 5%~0.004 7%,夹杂物尺寸均在10μm以内,无Ds类夹杂,夹杂物类型主要为单一的镁铝尖晶石夹杂。盘条具有良好的塑性变形能力和较高的纯净度,满足了客户的要求。

40%铁水-50 t EAF-LF-VD-CC流程16MnCr5齿轮钢的开发

通过LF使用0.004%Ti的中碳锰铁和0.012%Ti的低钛铬铁调整合金成分,扩散脱氧0.3%Ti的碳化硅使用量≤10 kg/炉,使用高碱度精炼渣(/%):50～55CaO,5～8SiO_2,27～31Al_2O_3,7MgO,≤0. 8(FeO+MnO)以及喂硫线等工艺措施,生产的4炉16MnCr5钢化学成分稳定/%:0.17～0. 19C,0. 12～0. 16Si,1.15～1.16Mn,0.012～0.016P,0.026～0.030S, 0.93～0. 96Cr, 0.007～0.008Ti, 0.0006～0.0008B, 0.026～0.030Alt, 0.001 3～0.001 50,钢中非金属夹杂物A细系≤2.0级,A粗系≤1.5级,其它均≤1.0级,带状组织≤2.0级,淬透性带宽△HRC值≤6,满足技术协议要求。

加热工艺对16MnCr5H钢奥氏体晶粒度的影响

16MnCr5H钢热轧后易产生混晶。为解决这一问题,对16MnCr5H钢分别进行了1 135℃和1 200℃加热2 h空冷,随后在模拟的渗碳温度930℃、950℃和980℃加热6 h油冷,以及分别在模拟的终轧温度840℃、880℃、920℃和980℃加热2 h空冷,再在常用的渗碳温度930℃加热6 h油冷。热处理后,检测了钢的奥氏体晶粒度。结果表明:在1 200℃加热再进行模拟渗碳处理后,16MnCr5H钢中第二相AlN溶解充分,其钉扎奥氏体晶界的作用减弱,导致混晶出现;采用较高的终轧温度能减少16MnCr5H钢的混晶。

影响16MnCr5钢精密温锻成形工艺主要因素的研究

对影响16MnCrs钢温锻成形工艺的主要因素锻造温度、表面氧化、摩擦、润滑和变形力进行了研究，并给出了大量的实验数据．

16MnCr5钢

16MnCr5德国渗碳结构钢,材料号1.7139。心部力学性能（表层硬化后）,试样尺寸11、30、63mm,抗拉强度σ_b≥1080~1370、980~1270、780~1080MPa;屈服强度σ＋s≥735、685、540MPa;伸长率δ_57、8、10%;断面收缩率ψ≥30、35、35%.

16MnCr5钢冷拔材的研制

本文介绍了１６ＭｎＣｒ５钢冷拔材的试制工艺、成品检验和机械性能试验。试生产结果表明，９１炉钢各项质量检测指标均符合规定要求。该钢材的试制不仅填补了国内此项产品的空白，而且为今后大批量生产创造了条件。

关于16MnCr5齿轮钢的研制与开发

通过对16MnCr5齿轮钢的成分设计、热轧工艺设计及组织性能进行深入的研究与分析,制定相应的工艺制度,尤其是纯净度和夹杂物控制,经过理化检验,产品力学性能和工艺性能完全满足标准要求。

球化退火工艺对渗碳用16MnCr5钢奥氏体晶粒度的影响

为研究16MnCr5钢热轧盘条改制过程中的球化退火对其奥氏体晶粒度的影响,对热轧盘条试样及分别在700、720、740、760、780℃保温5 h的等温球化退火试样进行940±5℃保温1 h水淬处理,测试试样的奥氏体晶粒度并对比分析。结果表明,通过轧制过程采用“双高”工艺(加热温度1200~1250℃,精轧温度950~980℃)及800~600℃之间快冷(采用风冷,冷却速度≥10℃·s^(-1)),保证铝、氮原子处于固溶态,晶粒度检测前的热处理过程中AlN均匀细小析出,使得16MnCr5钢奥氏体晶粒细小均匀。当在700、720℃进行球化退火时,AlN质点均匀细小析出,虽然发生Ostwald熟化长大,但仍小于临界半径,奥氏体晶粒仍细小均匀;随着退火温度的进一步升高,第二相粒子发生Ostwald熟化长大,局部区域的第二相粒子超过其临界半径,局部奥氏体晶粒异常长大而出现混晶。实际生产中,为获得均匀细小的奥氏体晶粒,同时获得良好的球化组织及力学性能,16MnCr5钢采用720℃进行球化退火。通过以上控制轧制过程及球化退火工艺,可实现16MnCr5钢的奥氏体晶粒度7.5~7级,满足奥氏体晶粒度≥5级,且没有混晶的要求。

16MnCr5钢大马力柴油机凸轮轴渗碳淬火组织演变

通过光学显微镜、扫描电镜、XRD测试、硬度梯度测试等研究16MnCr5低碳合金钢凸轮轴渗碳淬火+低温回火后沿径向的显微组织和硬度。结果表明,940℃强渗适用于16MnCr5钢凸轮轴,显微组织沿凸轮轴径向变化明显,渗碳层表面组织为高碳的针状马氏体和10%左右的残留奥氏体,表层硬度可达750 HV,有效硬化层深度可达1.5 mm以上,基体组织为贝氏体和低碳马氏体的混合组织。

汽车零件用16MnCrS5低碳钢的开发

在客户16MnCrS5技术要求的基础上,依据力学性能要求设计该钢种的化学成分范围和生产工艺。在化学成分方面:将硫含量控制在标准要求的中下限0.020%~0.030%;在冶炼工艺方面:在冶炼时取消精炼过程中的钙处理,仅在真空处理结束后向钢水中喂入铝线调整钢中Al含量;在轧制工艺方面:控制加热温度880~1 120℃、加热时间110~130 min、空燃比0.7和终轧温度≤830℃等工艺生产16MnCrS5Φ50 mm棒材。经过化学成分设计和生产工艺控制,钢材热轧状态下的力学性能为屈服强度373~390 MPa、抗拉强度576~607 MPa、延伸率23.5%~26%、断面收缩率69%~71%、常温U型冲击功175~215 J;奥氏体晶粒度7.0级、脱碳层≤0.5%D、热轧状态下钢材的显微组织为铁素体+珠光体和带状组织1.0级。钢材产品性能良好,经过用户入厂检验各项技术指标满足技术协议要求。

推盘炉生产线渗碳齿轮的热处理返修工艺研究

在实际生产过程中,由于16MnCr5钢差速器齿轮碳势控制系统出现故障,致使表面硬度低于验收指标。在使用连续推盘炉时,通过改变淬火温度、碳势等参数,成功制定出合理的返修工艺,使零件返修后检测结果合格。

精密车削用16MnCrS5钢棒材生产工艺优化

通过试验确定精密车削用16MnCrS5棒材的生产工艺,研究合适的硫含量、冷却速度和退火温度参数,满足高端汽车销轴精密车削零件要求。结果表明,试验的S含量0.028%~0.035%的16MnCrS5热轧棒材以1.37~1.69℃/s冷却速度冷却后,再采用连续退火炉进行620℃×6 h的去应力退火,可得到硬度满足180~215HBW的去应力退火精密车削用棒材。

汽车同步器齿套断齿原因

某汽车同步器齿套在试验过程中结合齿断裂。通过化学成分分析、扫面电镜分析、能谱分析、金相检验、硬度及渗碳淬硬层有效深度测试等方法对结合齿的断裂原因进行了分析。结果表明:结合齿断裂和齿根处沿晶氧化有关,沿晶氧化降低了晶界结合力,使得淬火微裂纹在内应力和外载荷共同作用下,沿应力集中的齿底R角处产生并扩展,最终导致结合齿断裂。

一种变速器齿轮定位孔热处理变形分析

对16MnCr5钢制变速器从动齿轮定位孔和螺钉孔热处理变形进行测试、分析,指明选用“H”钢、严 格控制钢的淬透性波动范围和热处理前冷加工尺寸范围,同时施行正确热处理的工艺是生产中的 关键问题。