焊接速度对18-8不锈钢堆焊层组织形态的影响

采用带极电渣焊方法在Q235表面得到了18-8不锈钢堆焊层。研究不同焊接速度对18-8不锈钢堆焊层组织形态的影响。结果表明,带极电渣堆焊层显微组织主要由奥氏体和少量δ铁素体构成,其中δ铁素体有断续状(或称蠕虫状)、骨架状和板条状三种形态,决定于堆焊层的合金成分、焊接热输入及冷却条件等因素。当焊速过小时,堆焊层组织中δ铁素体的形态主要是断续状和骨架状;当焊速过大时,δ铁素体的形态主要是板条状和骨架状;当焊速适中时,可获得热输入小、稀释率低、成形良好,显微组织为奥氏体基体和骨架状δ铁素体的堆焊层组织。

激光毛化技术对18-8不锈钢疲劳性能影响的研究

通过模拟分析 ,对激光毛化 18 8不锈钢的疲劳寿命与毛化覆盖率的关系进行研究 ,预测结果与相关实验结果进行对比。结果显示 ,由于激光毛化处理的影响 ,18 8不锈钢的疲劳寿命得到改善 ,而且在毛化覆盖率为 2 0 %左右时 。

高镍铸造合金与18-8不锈钢焊接接头区的组织性能研究

本文采用脉冲非熔化极惰性气体保护焊(PC-GTA)对高镍铸造合金外环与18-8不锈钢内环进行了焊接,采用金相显微镜、电子探针和显微硬度计对焊接接头的组织、成分以及显微硬度进行了分析。结果表明,采用PC-GTA焊接方法并严格控制焊接工艺参数可以实现高镍铸造合金与18-8不锈钢的焊接;焊缝的显微组织主要为奥氏体+少量铁素体,熔合区是整个接头的薄弱部位,高镍铸造合金热影响区有少量铬的合金碳化物生成。

MnO含量对SJ612焊剂焊接18-8不锈钢接头组织和性能的影响

采用添加质量分数分别为0,4%,8%,12%,16%,20%MnO的SJ612焊剂,配合SAWER308焊丝焊接了18-8不锈钢,研究了MnO含量对焊接接头显微组织、拉伸性能和耐腐蚀性能的影响。结果表明:接头焊缝组织均由奥氏体和铁素体组成,铁素体含量随MnO含量的增加先增大后减少;随着MnO含量的增加,接头的抗拉强度和伸长率先快速增大后增大速率减缓,当MnO质量分数超过12%时趋向稳定;耐腐蚀性能则先增强后减弱,当MnO质量分数为12%时,接头的腐蚀速率最小,为1.86×10^(-5) g·mm^(-2)·h^(-1),耐腐蚀性能最好。

18-8系列粗晶不锈钢锅炉管内壁氧化皮大面积剥落防治对策

对18-8系列粗晶奥氏体不锈钢过热器和再热器蒸汽侧氧化皮快速生长和大面积剥落行为及其防治对策进行了研究。结果表明:超温或运行中管壁金属温度偏高是导致蒸汽侧氧化皮快速生长的最主要原因;原生氧化皮外层与基体金属间过大的热膨胀系数差异引起的热应力导致了氧化皮的开裂和剥落;大量管子内壁原生氧化皮外层厚度同时达到或超过临界剥落厚度值导致了氧化皮的大面积剥落。防止氧化皮启停炉时大面积剥落的措施应从2个方面入手:通过控制管壁金属温度水平降低氧化皮的生长速度,从而推迟氧化皮首次发生剥落的时间并减少其剥落总量;通过运行调整改变氧化皮的剥落方式,使氧化皮在运行过程中就以碎屑状陆续剥落并随蒸汽流带出管屏,避免在停炉时以大片状发生大面积剥落。

18-8型奥氏体不锈钢锅炉管服役特性研究(五)

随着18-8型奥氏体不锈钢锅炉管服役时间的延长,组织老化和性能劣化程度会逐渐加重,组织性能的变化会导致材料的脆化和抗腐蚀性能的降低等。在组织性能变化试验研究的基础上,将18-8型奥氏体不锈钢锅炉管微观组织老化特征和老化程度共分为5级,分别为1级:未老化;2级:轻度老化;3级:中度老化;4级:完全老化;5级:严重老化。给出了各级老化的微观组织特征。

18-8型不锈钢微温充液拉深工艺研究

为解决大高径比(H/d)不锈钢零件冲压成形工序多,准备周期长,且易发生时效开裂的问题,基于SUS304不锈钢微温力学性能,提出微温充液拉深新工艺,并对其进行实验研究.研究发现在略高于室温的微温范围内该材料成形性能已有明显提高,而这一温度区间在充液拉深工程实践中较易实现.实验研究表明,90℃微温充液拉深可以有效地提高SUS304不锈钢的成形极限,拉深比可由普通拉深的2.0提高到3.3,并可有效避免粘模等缺陷,残余应力降低,时效开裂的倾向减小.

18-8型不锈钢的应变硬化特性研究

利用小载荷维氏硬度,借鉴用拉伸方法确定应变硬化指数的原理,测定了奥氏体不锈钢的强度系数K和应变硬化指数n。测得18-8型不锈钢应变硬化指数为0.418。所得数据与工程应用的奥氏体不锈钢硬化规律吻合的非常好。用硬度法测定和分析应变硬化规律简便易行、人为影响和数据分散度小、结论准确、更接近工程实际。

18-8型不锈钢产生晶间腐蚀原因及消除措施

18-8型不锈钢属于奥氏体型钢,此种金属材料具有很强的抗化学腐蚀性能,在石油化工、航空航天和航海等领域得到广泛使用。但是,在一定条件下,此种金属材料会产生晶间腐蚀现象。主要分析18-8型不锈钢产生晶间腐蚀原因以及消除晶间腐蚀措施。

电弧熔丝增材制造18-8型不锈钢的组织与性能研究

利用冷金属过渡焊(CMT)作为增材制造技术制备了18-8不锈钢厚壁结构,通过光学显微镜(OM)、X射线衍射(XRD)仪和扫描电镜(SEM)等研究了该钢的组织和性能。结果表明:CMT工艺下18-8型不锈钢沉积态组织呈现不均匀性,主要包括等轴奥氏体区、原始柱晶内分布的奥氏体+δ铁素体区。CMT工艺下沉积态样品的力学性能为抗拉强度580 MPa、硬度210.1 HV,断面收缩率35.2%。通过固溶+时效处理后,塑性得到明显提高,抗拉强度没有明显变化。沉积态和固溶处理下的断口为典型的韧性断裂且断口均有第二相,与固溶态相比,沉积态韧窝深且小,韧窝分布密度高;固溶处理后断口的第二相尺寸小、密度低,对应于固溶处理后样品塑性高这一特性。

美国18-8不锈钢废钢价格跌至1300美元／英吨以下

最近，主要不锈钢厂几乎没有8月原料订单。美国18—8不锈钢废钢价格跌至1300美元／英吨以下。一经销商表示，可在1200美元／英吨的价位购得18—8废料。一采购商表示现在有众多经销商主动报盘，而在几个月之前，购买原料是非常困难的。

铸造钴铬合金和18-8铬镍不锈钢制作中常见的问题和预防措施

分析在铸造钴铬合金和18-8铬镍不锈钢中,铸件发生铸造不全,铸件变形,边翘,粘砂,缩孔,砂眼等问题的原因及其预防措施。这些问题引起的原因纷繁复杂,本文将对制作过程中的操作原因,材料原因,设备原因等进行综述。

18－8型不锈钢的相变诱发塑性和形变马氏体

研究了１８－８不锈钢在大生产条件下的相变诱发塑性和形变马氏体。建议采用１００～２００℃温轧十常温冷轧二级轧制工艺以提高冷加工性能。对用户单位应用于二次再加工也有实用价值。

18-8型铬镍奥氏体不锈钢压力容器返修

本文介绍了可使 1 8- 8型铬镍奥氏体不锈钢压力容器返修获得满意效果的方法和工艺。

18—8型奥氏体不锈钢晶间腐蚀原因分析

18-8型奥氏体不锈钢如1Cr18Ni9、1Cr18Ni9Ti、1Cr18Ni11Nb、1Cr18Ni12Ti等广泛应用于五金制造、家用电器、仪表仪器、石海化工、航空航海和冶金机械等工业部门.该钢在常温和低温下有良好韧性、塑性、焊接性、抗蚀性和无磁性、室温组织为奥氏体.该不锈钢具有抵抗电化学腐蚀和化学腐蚀能力,但因某种原因会发生晶间腐蚀,破坏晶粒间结合力,使钢的强度、塑性和韧性急剧降低,在内外应力作用下,轻者稍经弯曲会产生裂纹,重者敲击即可碎成粉末,晶间腐蚀危害极大.

填丝TIG焊TA15钛合金与18-8钢接头的微观组织

以铜焊丝为填充材料对TA15钛合金与18-8不锈钢进行填丝钨极氩弧焊(TIG).利用金相显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)、电子探针(EPMA)及显微硬度计对TA15/18-8接头的微观组织、相组成、元素分布及显微硬度进行了分析.结果表明,焊缝组织为铜固溶体枝晶;TA15钛合金侧熔化未混合区为α-Ti与磷化物脆性相Ti_3P,Ti(Cu,Fe)的混合组织;18-8不锈钢侧熔合区为Fe-P共晶组织;磷在18-8不锈钢侧熔合区的聚集促进了共晶组织的形成,未参与共晶反应的铜形成团状聚集区;两侧熔合区显微硬度明显高于热影响区和焊缝,Ti_3P脆性相导致钛合金侧熔化未混合区的显微硬度最高值达720 HV0.5.

浅析热轧不锈钢纵剪切口断面水波纹解决办法

公称厚度5 mm热轧不锈钢卷材纵剪加工时成品切口断面断裂层会出现凹凸不平的水波纹缺陷,严重影响下游工艺焊接可靠性和扁钢外观质量。为消除该缺陷,分别采取不同参数进行试验,研究了重刀量、侧间隙、产线速度、侧间隙和产线速度双因素对纵剪成品切口断面水波纹缺陷的影响。研究表明,增大圆盘刀侧间隙至18%,同时产线速度降低至25~30 m/min时,可以很好地避免切口断面水波纹缺陷的产生,为消除该缺陷供了参考方案。

碳钢、不锈钢在六种不同环境介质中的电化学腐蚀行为

利用电化学测量技术,通过测量材料的极化曲线,研究了45#碳钢和奥氏体不锈钢在六种不同环境介质中的电化学腐蚀行为。结果表明:两种材料在六种环境介质中的饱和CO2NACE溶液中的平均腐蚀速率最大,且在NACE溶液中,CO2的通入使材料的腐蚀速率提高,加快材料的腐蚀。在CO2饱和条件下,乙酸根的存在,使CO2对材料的腐蚀明显增大。

奥氏体不锈钢制压力容器常温下脆性开裂原因分析

18-8型奥氏体不锈钢属于亚稳态不锈钢,在冷作成形下会发生形变诱发马氏体相变,使其材料性能有所下降。本文是对奥氏体不锈钢制压力容器在常温下受到外力的冲击下,呈脆性开裂,与奥氏体不锈钢中奥氏体组织向马氏体组织转变而具有的相关性进行的讨论。

Mn-Cu阻尼合金减振性能的研究

利用倒扭摆和振动测试装置,研究了Mn-Cu阻尼合金的阻尼性能与其构件的减振性能。结果表明:Mn-Cu阻尼合金具有良好的力学性能,同18-8不锈钢相比,该合金具有显著的高阻尼性能;Mn-Cu合金的阻尼效果随应变振幅的增加而迅速增加,在应变振幅2×10-4左右出现平台;在自由振动条件下和受迫振动条件下,与18-8不锈圆桶相比,Mn-Cu合金圆桶构件表现出优良的减振性能。