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Mn18Cr18N加压冶炼的氮含量精准控制工艺分析与实验
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作者 林腾昌 李龙飞 程挺 《特殊钢》 2024年第4期111-116,共6页
高氮不锈钢中氮含量的精准控制是生产关键控制要素。以Mn18Cr18N高氮钢为研究对象,利用冶金学原理、Factsage热力学软件及热态实验与检测分析等方法,对加压感应熔炼过程钢种成分、温度及氮气压力与氮含量控制的关系进行研究。结果表明,... 高氮不锈钢中氮含量的精准控制是生产关键控制要素。以Mn18Cr18N高氮钢为研究对象,利用冶金学原理、Factsage热力学软件及热态实验与检测分析等方法,对加压感应熔炼过程钢种成分、温度及氮气压力与氮含量控制的关系进行研究。结果表明,基于理论数据的“成分-温度-压力”关系方程可信度高,3炉实验的氮气压力理论值、预测值与实际控制值吻合度良好。热态实验验证发现,Mn和Cr含量不变时,依靠提高氮分压可以提高钢锭中N含量,但是w[N]达到约1%时,通过提高氮分压增加氮含量的效果降低。Mn或Cr含量低时,可以通过提高氮分压达到提高氮含量的目的。降低钢中C和Si含量有利于钢中高氮含量的合金化及稳定控制。当需要控制Mn18Cr19N钢中的w[N]≥0.8%时,宜控制加压炉熔炼温度在1500~1550℃,氮气压力在0.225~0.325 MPa。 展开更多
关键词 MN18CR18N 高氮钢 加压熔炼 热力学 氮含量
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AOD法冶炼护环用奥氏体不锈钢1Mn18Cr18N
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作者 章东海 徐荣川 +3 位作者 郭畅 许勇 张晓磊 潘明旭 《特殊钢》 2024年第2期46-49,共4页
通过对1Mn18Cr18N护环钢中氮的溶解度进行热力学计算分析,发现增加钢水中Cr、Mn的含量,能够显著提高氮的溶解度。同时,随着钢水温度的降低,氮的溶解度也会提高。阐述了采用非真空感应炉和电弧炉、AOD与LF精炼等冶炼工艺生产1Mn18Cr18N... 通过对1Mn18Cr18N护环钢中氮的溶解度进行热力学计算分析,发现增加钢水中Cr、Mn的含量,能够显著提高氮的溶解度。同时,随着钢水温度的降低,氮的溶解度也会提高。阐述了采用非真空感应炉和电弧炉、AOD与LF精炼等冶炼工艺生产1Mn18Cr18N护环钢的过程,并利用底吹氮气进行合金化处理,缩短了生产时间,同时成分控制也相当稳定。在使用AOD精炼底吹氮气进行合金化时,钢水中氮含量可达到0.547%,氮的溶解度趋于饱和。LF精炼过程在使用氮气底吹和含氮合金的情况下,钢中氮含量可达0.68%。 展开更多
关键词 AOD 1Mn18Cr18N钢 热力学 氮气合金化 奥氏体不锈钢
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异种不锈钢1Cr18Ni9Ti/Mn-Ni-Cr/1Cr21Ni5Ti钎焊接头的组织和性能 被引量:1
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作者 马立驰 毛冬远 +4 位作者 袁琳 褚强 李双吉 李昭希 熊江涛 《材料导报》 CSCD 北大核心 2023年第S02期350-357,共8页
针对液体火箭发动机燃烧室的焊接制造,采用Mn-Ni-Cr箔材钎料对异种不锈钢1Cr18Ni9Ti与1Cr21Ni5Ti进行了钎焊实验,研究了工艺参数对接头微观组织结构的影响规律,揭示了焊缝区缺陷、第二相的形成过程。通过力学性能测试获得了接头组织结... 针对液体火箭发动机燃烧室的焊接制造,采用Mn-Ni-Cr箔材钎料对异种不锈钢1Cr18Ni9Ti与1Cr21Ni5Ti进行了钎焊实验,研究了工艺参数对接头微观组织结构的影响规律,揭示了焊缝区缺陷、第二相的形成过程。通过力学性能测试获得了接头组织结构与力学性能的响应关系,确定了钎焊的最佳工艺参数为1190℃、30 min,其爆破压力达到80 MPa。利用SEM、EDS以及EBSD等表征手段对断口形貌进行了分析,研究了不同工艺规范下接头的断裂机理,为不锈钢燃烧室的焊接制造提供了工艺理论基础。 展开更多
关键词 奥氏体不锈钢1Cr18Ni9Ti 双相不锈钢1Cr21Ni5Ti Mn基钎料 钎焊 组织结构 力学性能
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Influence of rare earth Ce on hot deformation behavior of as-cast Mn18Cr18N high nitrogen austenitic stainless steel 被引量:4
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作者 Yushuo Li Yanwu Dong +3 位作者 Zhouhua Jiang Qingfei Tang Shuyang Du Zhiwen Hou 《International Journal of Minerals,Metallurgy and Materials》 SCIE EI CAS CSCD 2023年第2期324-334,共11页
The hot deformation behavior of Mn18Cr18N and Mn18Cr18N+Ce high nitrogen austenitic stainless steels at 1173-1473 K and 0.01-1 s^(-1) were investigated by thermal compression tests.The influence mechanism of Ce on the... The hot deformation behavior of Mn18Cr18N and Mn18Cr18N+Ce high nitrogen austenitic stainless steels at 1173-1473 K and 0.01-1 s^(-1) were investigated by thermal compression tests.The influence mechanism of Ce on the hot deformation behavior was analyzed by Ce-containing inclusions and segregation of Ce.The results show that after the addition of Ce,large,angular,hard,and brittle inclusions(TiN-Al_(2)O_(3),TiN,and Al_(2)O_(3)) can be modified to fine and dispersed Ce-containing inclusions(Ce-Al-O-S and TiN-Ce-Al-O-S).During the solidification,Ce-containing inclusions can be used as heterogeneous nucleation particles to refine as-cast grains.During the hot deformation,Ce-containing inclusions can pin dislocation movement and grain boundary migration,induce dynamic recrystallization(DRX)nucleation,and avoid the formation and propagation of micro cracks and gaps.In addition,during the solidification,Ce atoms enrich at the front of solid-li-quid interface,resulting in composition supercooling and refining the secondary dendrites.Similarly,during the hot deformation,Ce atoms tend to segregate at the boundaries of DRX grains,inhibiting the growth of grains.Under the synergistic effect of Ce-containing inclusions and Ce segregation,although the hot deformation resistance and hot deformation activation energy are improved,DRX is more likely to occur and the size of DRX grains is significantly refined,and the problem of hot deformation cracking can be alleviated.Finally,the microhardness of the samples was measured.The results show that compared with as-cast samples,the microhardness of hot-deformed samples increases signific-antly,and with the increase of DRX degree,the microhardness decreases continuously.In addition,Ce can affect the microhardness of Mn18Cr18N steel by affecting as-cast and hot deformation microstructures. 展开更多
关键词 rare earth hot deformation Mn18Cr18N steel non-metallic inclusions element segregation MICROHARDNESS
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18Mn-18Cr-0.5N奥氏体钢热变形行为 被引量:10
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作者 刘文昌 郑炀曾 +3 位作者 王明智 邢广忠 陈大金 叶伟蓉 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 1994年第7期55-57,共3页
用热扭转试验及定量金相法研究了18Mn-18Cr-0.5N钢热变形条件下的力学行为和动态组织变化。获得了18Mn-18Cr-0.5N钢的形变激活能及峰值应力(σ_p),峰值应变(ε_p)和动态再结晶晶粒尺寸(d)与Z... 用热扭转试验及定量金相法研究了18Mn-18Cr-0.5N钢热变形条件下的力学行为和动态组织变化。获得了18Mn-18Cr-0.5N钢的形变激活能及峰值应力(σ_p),峰值应变(ε_p)和动态再结晶晶粒尺寸(d)与Zenet-Hollomon参数Z之间的关系式。研究了变形温度和应变速率对18Mn-18Cr-0.5N钢热加工延性的影响。 展开更多
关键词 18mn18cr0.5n 奥氏体钢 热变形
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20 t级1Mn18Cr18N高氮钢的冶炼技术研究
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作者 曾杰 罗玉立 +5 位作者 李连龙 叶成立 张利根 路正平 王承 陈庚 《大型铸锻件》 2023年第6期1-6,共6页
1Mn18Cr18N是一种高强度、高抗腐蚀性的不锈钢,通常用于发电机护环上。它的主要成分为18%的锰、18%的铬和0.47%以上的氮。通过1Mn18Cr18N钢中氮的溶解度计算,确定了其成分控制目标。通过氮的合金化方案控制,得到了成分合适的电极;通过... 1Mn18Cr18N是一种高强度、高抗腐蚀性的不锈钢,通常用于发电机护环上。它的主要成分为18%的锰、18%的铬和0.47%以上的氮。通过1Mn18Cr18N钢中氮的溶解度计算,确定了其成分控制目标。通过氮的合金化方案控制,得到了成分合适的电极;通过在常压100%N_(2)气氛下进行电渣重熔,成功冶炼了一支重量20 t级的1Mn18Cr18N高氮钢电渣锭,该钢锭成分均匀、纯净度良好,N能达到0.65%及以上的良好水平。 展开更多
关键词 高氮钢 1Mn18Cr18N 电渣重熔 氮的溶解度
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Mn18Cr18N钢护环的包套冲挤成形数值模拟与试验研究 被引量:9
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作者 安红萍 刘建生 +3 位作者 杨超操 郭会光 陈慧琴 陈金科 《锻压技术》 CAS CSCD 北大核心 2006年第6期127-130,共4页
针对Mn18Cr18N护环钢热成形时易发生开裂、变形不均等缺陷,研究开发了一种新工艺,并对其中的包套冲挤成形进行了数值模拟和试验研究。通过试验验证了有限元模拟计算和实际变形的一致性,同时表明该方法不仅改善了坯料受力变形状态,合理... 针对Mn18Cr18N护环钢热成形时易发生开裂、变形不均等缺陷,研究开发了一种新工艺,并对其中的包套冲挤成形进行了数值模拟和试验研究。通过试验验证了有限元模拟计算和实际变形的一致性,同时表明该方法不仅改善了坯料受力变形状态,合理调控了热力参数,有效防止了变形开裂缺陷,有利于提高产品质量和经济效益。 展开更多
关键词 MN18CR18N 护环 包套冲挤成形 试验 FEM
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Mn18Cr18N钢热成形晶粒变化的模拟研究 被引量:16
8
作者 陈慧琴 刘建生 郭会光 《金属学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 1999年第1期53-56,共4页
运用热耦合刚粘塑性有限元微观模拟技术,对Mn18Cr18N钢护环扩挤复合热成形和冷却过程进行了计算机模拟.得到了热力参数的分布状况和内部晶粒度变化的规律,当空冷约210s时护环内晶粒可达细匀化.这为实现护环的控制锻造... 运用热耦合刚粘塑性有限元微观模拟技术,对Mn18Cr18N钢护环扩挤复合热成形和冷却过程进行了计算机模拟.得到了热力参数的分布状况和内部晶粒度变化的规律,当空冷约210s时护环内晶粒可达细匀化.这为实现护环的控制锻造与控制冷却。 展开更多
关键词 Mn18Cr18N钢 热成形 有限元模拟 晶粒度 扩环钢
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Mn18Cr18N护环钢多火次锻造微观组织演变及模拟 被引量:6
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作者 何文武 刘建生 +2 位作者 郭银芳 陈慧琴 郭会光 《塑性工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2010年第2期45-49,共5页
为研究多火次锻造过程微观组织演变规律,文章采用Gleeble-1500D热模拟试验机进行动态、静态和亚动态再结晶试验,获得动态、静态和亚动态再结晶模型;采用热处理炉进行晶粒长大实验,得到晶粒长大模型;将模型导入有限元软件DEFORM-2D,对其... 为研究多火次锻造过程微观组织演变规律,文章采用Gleeble-1500D热模拟试验机进行动态、静态和亚动态再结晶试验,获得动态、静态和亚动态再结晶模型;采用热处理炉进行晶粒长大实验,得到晶粒长大模型;将模型导入有限元软件DEFORM-2D,对其进行微观组织模拟,并进行同条件的锻造试验验证。结果表明,数值模拟与试验结果吻合较好。说明该文使用的微观组织模拟系统,能够用于预测Mn18Cr18N钢护环多火次热变形的微观组织演变规律,为实际护环生产工艺优化提供参考。 展开更多
关键词 多火次锻造 微观组织演变 数值模拟 Mn18Cr18N护环钢
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氮对Mn18Cr18N护环钢高温力学性能的影响 被引量:8
10
作者 陈慧琴 刘建生 郭会光 《特殊钢》 北大核心 2005年第6期20-22,共3页
护环是汽轮发电机的重要部件.用Gleeble-1500热模拟试验机研究了成分(%)为:(1) 0.53C-16.98Mn-3.17Cr,(2) 0.12C-19.57Mn-19.27Cr-0.60N和(3) 0.06C-18.58Mn-19.15Cr-0.69N 3种护环钢在800~1 200 ℃的高温变形应力-应变曲线以及含N护... 护环是汽轮发电机的重要部件.用Gleeble-1500热模拟试验机研究了成分(%)为:(1) 0.53C-16.98Mn-3.17Cr,(2) 0.12C-19.57Mn-19.27Cr-0.60N和(3) 0.06C-18.58Mn-19.15Cr-0.69N 3种护环钢在800~1 200 ℃的高温变形应力-应变曲线以及含N护环钢的高温塑性-断面收缩率.结果表明,随钢中氮含量的增加,动态再结晶需要的临界变形量越大,相应的变形抗力逐渐增大;含N钢在1 050 ℃塑性最大,高温塑性随钢中氮含量的增加而减小,因此改善变形方式以提高工艺塑性是防止热裂,提高护环质量的有效途径. 展开更多
关键词 Mn18Cr18N护环钢 高温力学性能 MN18CR18N 护环钢 氮含量 热模拟试验机 高温塑性 汽轮发电机 断面收缩率
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Mn18Cr18N护环钢静态再结晶组织及模型 被引量:4
11
作者 何文武 孙述利 +1 位作者 刘建生 郭会光 《材料科学与工艺》 EI CAS CSCD 北大核心 2014年第6期17-22,共6页
在Gleeble-1500D热模拟机上,采用双道次热压缩试验研究Mn18Cr18N护环钢高温变形后不同停留时间内的静态软化行为,分析热变形温度、应变速率、变形程度以及初始奥氏体晶粒对静态再结晶行为的影响.通过应力补偿法计算静态再结晶软化率,并... 在Gleeble-1500D热模拟机上,采用双道次热压缩试验研究Mn18Cr18N护环钢高温变形后不同停留时间内的静态软化行为,分析热变形温度、应变速率、变形程度以及初始奥氏体晶粒对静态再结晶行为的影响.通过应力补偿法计算静态再结晶软化率,并结合金相组织作了修正.建立其静态再结晶动力学模型,获得静态再结晶激活能249.3 k J/mol.研究表明:Mn18Cr18N钢静态再结晶软化曲线呈"S"形,符合Avrami方程.静态再结晶体积分数随着停留时间延长而增加,热变形温度越高,静态再结晶分数越大,而在较低温度和较小变形程度时,孕育时间较长,主要发生静态回复,将静态再结晶动力学模型的预测结果与实测值进行比较,二者吻合较好,为护环钢后续热镦粗工艺模拟提供更为详尽的模型. 展开更多
关键词 Mn18Cr18N护环钢 静态再结晶 激活能 动力学模型
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Mn18Cr18N护环钢的动态再结晶行为及功率耗散图 被引量:7
12
作者 郭银芳 刘建生 何文武 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2010年第3期5-8,共4页
为了控制Mn18Cr18N护环钢热锻后的组织和性能,通过热模拟压缩试验研究了该钢在900~1 200℃、应变速率为0.001~0.1 s-1和初始晶粒尺寸为48~230μm条件下的动态再结晶行为,建立了双曲本构模型,结合双曲本构模型和动态材料模型构建了热... 为了控制Mn18Cr18N护环钢热锻后的组织和性能,通过热模拟压缩试验研究了该钢在900~1 200℃、应变速率为0.001~0.1 s-1和初始晶粒尺寸为48~230μm条件下的动态再结晶行为,建立了双曲本构模型,结合双曲本构模型和动态材料模型构建了热加工功率耗散图;通过功率耗散图和微观组织对锻造过程变形温度和应变速率进行了分析。结果表明:当变形温度不高于1 100℃时,随着应变速率的降低和温度的升高,功率耗散率ηJ逐渐增大;当温度高于1 100℃后规律相反;当ηJ不小于0.2时,该钢可获得均匀细化的完全动态再结晶组织。 展开更多
关键词 Mn18Cr18N护环钢 动态再结晶 双曲本构模型 功率耗散图
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Cr18Mn18N奥氏体不锈钢磨削过程温度场及热应力耦合的有限元模拟 被引量:3
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作者 周里群 邱奕 +1 位作者 吴义彬 李玉平 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2014年第4期96-99,共4页
针对Cr18Mn18N奥氏体不锈钢的材料属性和难磨削的加工特点,采用矩形热源模型和三角形热源模型对其平面磨削过程进行了三维有限元模拟,获得了工件的磨削温度和热应力分布情况;分析了热源模型、磨削深度对磨削温度场及热应力场的影响,并... 针对Cr18Mn18N奥氏体不锈钢的材料属性和难磨削的加工特点,采用矩形热源模型和三角形热源模型对其平面磨削过程进行了三维有限元模拟,获得了工件的磨削温度和热应力分布情况;分析了热源模型、磨削深度对磨削温度场及热应力场的影响,并与45钢磨削的试验结果进行了对比。结果表明:Cr18Mn18N奥氏体不锈钢最高磨削温度可达651℃,最大磨削热应力可达285MPa;模拟值和45钢试验结果基本一致,说明Cr18Mn18N钢磨削加工模型是比较可靠的。 展开更多
关键词 Cr18Mn18N不锈钢 平面磨削 三维有限元模拟 温度 热应力
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1Mn18Cr18N钢护环裂纹性质和材质状态分析 被引量:8
14
作者 张红军 朱立春 +1 位作者 于在松 唐丽英 《大电机技术》 北大核心 2011年第5期17-20,共4页
采用光学金相显微镜(OM)、扫描电子显微镜(SEM)和X射线能谱仪(EDS)分析了某电厂300MW发电机运行5万多小时的1Mn18Cr18N钢护环的裂纹性质,并对护环进行了力学性能试验,结果表明护环的材质状态良好,护环开裂系由氯离子引起的应力腐蚀所致。
关键词 护环 1Mn18Cr18N钢 应力腐蚀
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1Cr18Mn14N不锈钢在HCl溶液中的空蚀行为 被引量:3
15
作者 骆素珍 郑玉贵 +1 位作者 姚治铭 柯伟 《中国腐蚀与防护学报》 CAS CSCD 2004年第6期350-355,共6页
利用磁致伸缩空蚀实验机研究了 1Cr18Mn14N不锈钢在HCl溶液中的空蚀行为 ,利用扫描电镜 (SEM )跟踪观察了试样表面的空蚀形貌 ,测量了静态和空蚀条件下的极化曲线和电化学阻抗谱 (EIS) ,分析了腐蚀和氢对空蚀损伤的影响 .结果表明 :在 0... 利用磁致伸缩空蚀实验机研究了 1Cr18Mn14N不锈钢在HCl溶液中的空蚀行为 ,利用扫描电镜 (SEM )跟踪观察了试样表面的空蚀形貌 ,测量了静态和空蚀条件下的极化曲线和电化学阻抗谱 (EIS) ,分析了腐蚀和氢对空蚀损伤的影响 .结果表明 :在 0 .1mol/LHCl溶液中 ,加工硬化能力高的 1Cr18Mn14N不锈钢的抗空蚀性能优于水轮机常规用材 0Cr13Ni5Mo ;当盐酸浓度增大为 0 .5mol/L时 ,阳极溶解和氢的共同作用促进 1Cr18Mn14N不锈钢表面裂纹的形核和失稳扩展 ,裂纹扩展、连接引起材料大量脱落 ,使 1Cr18Mn14N不锈钢的抗空蚀性能大大劣化 ,反而不如 0Cr13Ni5Mo不锈钢 . 展开更多
关键词 空蚀 1Cr18Mn14N不锈钢 HCL溶液 极化 氢脆
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N对奥氏体不锈钢OCr18Ni9N热塑性的影响 被引量:5
16
作者 王长军 郑文杰 +3 位作者 宋志刚 蒋业华 季祥民 丰涵 《特殊钢》 北大核心 2010年第1期66-68,共3页
采用Gleeble 1500热模拟试验机研究了0.008 7%~0.150 0%N对热轧0Cr18Ni9N钢(%:0.044~0.049C、0.41~0.51Si、1.46~1.52Mn、17.92~18.15Cr、9.09~9.24Ni、0.01~0.03Ti)以应变速率5×10^(-3)s^(-1)和1s^(-1)在800~1300℃的拉... 采用Gleeble 1500热模拟试验机研究了0.008 7%~0.150 0%N对热轧0Cr18Ni9N钢(%:0.044~0.049C、0.41~0.51Si、1.46~1.52Mn、17.92~18.15Cr、9.09~9.24Ni、0.01~0.03Ti)以应变速率5×10^(-3)s^(-1)和1s^(-1)在800~1300℃的拉伸和压缩性能的影响,并分析了N含量对该钢动态再结晶性能的影响。结果表明,随着N含量的增加,该钢断面收缩率显著下降,同时其最佳热塑性的温度区间提高;当N含量低于0.0500%时,最佳热塑性区间为950~1100℃;而当N含量为0.0800%~0.1500%时,则为1150~1250℃。 展开更多
关键词 奥氏体不锈钢0Cr18Ni9N N 热塑性 动态再结晶
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底吹氮气冶炼高氮不锈钢的应用研究 被引量:11
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作者 赵定国 王书桓 《特殊钢》 北大核心 2012年第5期15-18,共4页
根据对高氮不锈钢冶炼设备和工艺、氮气在高温高压下溶入钢液中的方式和特点,以及底吹增氮的优势的分析,在实验室通过300 g钢水底吹异型坩埚在0.5~1.5 MPa,氮气底吹流量0.14~0.24 m^3/h,1820~1910 K下对高氮不锈钢Cr18Mn18N(/%:0.17C... 根据对高氮不锈钢冶炼设备和工艺、氮气在高温高压下溶入钢液中的方式和特点,以及底吹增氮的优势的分析,在实验室通过300 g钢水底吹异型坩埚在0.5~1.5 MPa,氮气底吹流量0.14~0.24 m^3/h,1820~1910 K下对高氮不锈钢Cr18Mn18N(/%:0.17C、18.00Cr、18.09Mn、0.25Si、0.010S、0.020P、1.07N)进行增氮试验。结果表明,在1.5 MPa、1890 K,0.15 m^3/h底吹氮气流量下,当底吹时间20~30 min氮含量趋于饱和,可快速冶炼出氮含量≥1.0%高氮不锈钢,具有良好的工艺效果。 展开更多
关键词 高氮不锈钢Cr18Mn18N 高压 底吹氮 氮含量
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1Mn18Cr18N护环钢高温低周疲劳特性研究 被引量:3
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作者 王辉亭 吴双辉 +3 位作者 霍岩 文道维 任涛林 侯世璞 《大电机技术》 2016年第5期11-14,18,共5页
为了研究超超临界汽轮发电机护环钢1Mn18Cr18N在工作温度100℃的低周疲劳特性,本文采用应变控制法对其进行温度为100℃下的低周疲劳试验,并对试验结果进行分析讨论。拟合出循环应力应变曲线和应变寿命曲线,得到了护环钢1Mn18Cr18N在100... 为了研究超超临界汽轮发电机护环钢1Mn18Cr18N在工作温度100℃的低周疲劳特性,本文采用应变控制法对其进行温度为100℃下的低周疲劳试验,并对试验结果进行分析讨论。拟合出循环应力应变曲线和应变寿命曲线,得到了护环钢1Mn18Cr18N在100℃时的低周疲劳特性参数,包括Rambeg-Osgood参数和Manson-Coffin公式,推导出该材料的转变寿命NT。结果表明:1Mn18Cr18N护环钢低周疲劳特性表现为循环软化,循环软化程度随应变幅值的增加而增大,软化速率随应力下降幅值增加而增大;1Mn18Cr18N护环钢的过渡寿命为2177周次,小于2177周次时,塑性应变高于弹性应变成为影响疲劳断裂的主要因素,大于2177周次时,弹性应变主导疲劳断裂。 展开更多
关键词 1Mn18Cr18N护环钢 低周疲劳 循环软化 过渡寿命
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Mn18Cr18N护环钢多火次热锻过程中晶粒的长大规律 被引量:1
19
作者 何文武 刘建生 +2 位作者 郭银芳 陈慧琴 郭会光 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2010年第7期20-22,61,共4页
针对Mn18Cr18N钢护环锻件多火次锻造后晶粒易长大的问题,研究了不同加热条件对其晶粒尺寸的影响,同时进行了二火次小试样锻造验证。结果表明:锻件的晶粒尺寸具有一定的遗传性,当再加热温度为1 100℃、保温5 h以内,或者在1 050℃长时间... 针对Mn18Cr18N钢护环锻件多火次锻造后晶粒易长大的问题,研究了不同加热条件对其晶粒尺寸的影响,同时进行了二火次小试样锻造验证。结果表明:锻件的晶粒尺寸具有一定的遗传性,当再加热温度为1 100℃、保温5 h以内,或者在1 050℃长时间再加热的情况下,均未发生晶粒明显长大现象;该钢晶粒长大模型为D_t^(5.9)—D_0^(5.9)=2.2×10^(26)exp(-486809/RT)·t。 展开更多
关键词 Mn18Cr18N钢 晶粒长大 多火次 护环
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脉冲N离子束轰击对TiAlN膜层和W18Cr4V高速钢结合力的影响 被引量:3
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作者 吕树国 刘常升 张罡 《材料保护》 CAS CSCD 北大核心 2012年第4期18-20,73,共3页
用电弧离子镀在刀具表面制备TiAlN膜层有利于提高其硬度和耐磨性能,但却降低了膜基结合力,影响其使用寿命。采用UVN 0.5D2I脉冲离子束辅助电弧离子镀沉积设备,在W18Cr4V高速钢基材上沉积TiAlN膜层。研究了基材N离子束轰击及在膜层沉积... 用电弧离子镀在刀具表面制备TiAlN膜层有利于提高其硬度和耐磨性能,但却降低了膜基结合力,影响其使用寿命。采用UVN 0.5D2I脉冲离子束辅助电弧离子镀沉积设备,在W18Cr4V高速钢基材上沉积TiAlN膜层。研究了基材N离子束轰击及在膜层沉积过程中N离子束辅助轰击对TiAlN膜层结合力的影响。结果表明:膜层沉积之前,N离子轰击与基材原子发生了相互作用,造成了原子级洁净的表面,形成了大量的高密度形核点,且形成了含有N元素的改性层;在膜层沉积初期,脉冲N离子束轰击形成了由W,Cr,V,Fe,N,Ti,Al元素组成的具有一定厚度的"扩散层",其与"改性层"的共同作用是膜基结合力提高的主要原因,膜基结合力最高为80 N。 展开更多
关键词 电弧离子镀 W18CR4V高速钢 N离子束轰击 TiAlN膜层 结合力
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