1Cr17Ni2钢U和V形缺口试样夏比冲击性能对比

对比了不同热处理工艺下1Cr17Ni2钢U、V形缺口试样夏比冲击试验的冲击吸收功、断口形貌和断面纤维率。结果表明在本试验热处理条件下,U形试样AKU2值符合国标要求,但V形试样AKV2值低,二者之间没有确切对应关系;断口形貌分析表明断口中的纤维状断面为韧性断口特征,结晶状断面为解理断裂与沿晶断裂混合的脆性断口特征;U形缺口试样断口的断面纤维率比V形缺口试样高。V形缺口试样更能反映出1Cr17Ni钢的脆性开裂倾向,当1Cr17Ni2钢的服役环境对冲击性能要求较高时用AKV2值评定其韧脆性更加可靠。

不同热处理对1Cr17Ni2钢材料性能及其应用的影响

研究两种不同热处理工艺对1Cr17Ni2钢材料性能的影响。通过相关的性能试验进行对比研究,试验包括抗拉试验、冲击韧度、应力腐蚀、常温拉伸疲劳、超声疲劳试验。研究结论为,对于1Cr17Ni2钢,使用相应于830 MPa名义强度的热处理工艺,材料的综合性能优于名义强度为1 080 MPa的热处理工艺,这对在航空紧固件结构中合理选用1Cr17Ni2钢有实际指导意义。

1Cr17Ni2不锈钢表面激光熔覆层的微观组织和性能研究

在1Cr17Ni2不锈钢表在进行激光熔覆。分析了激光熔覆单道熔覆层热裂纹形成机理以及微观组织分布特征;对熔覆层多道多层搭接进行了实验,采用优化的工艺参数堆覆制造了无裂纹、气孔等缺陷的致密薄壁件试样,对试样横截面微观组织特征和硬度分布规律进行了分析。分析表明,激光熔覆组织成分均匀,组织致密、具有快速熔凝组织特征并且性能优于传统铸锻件。

1Cr17Ni2不锈钢平衡组织的预测及控制

1Cr 17Ni2不锈钢属于火电大机组零部件所采用的材料之一,因其组织中易产生铁素体而使钢的热加工工艺性能和热处理工艺性能下降。采用Thermo Calc软件对不同条件下1Cr 17Ni2不锈钢的平衡组织进行了定量计算,分析了温度和化学成分两因素对钢的平衡组织的影响规律,在此基础上提出了1Cr 17Ni2 不锈钢化学成分的控制范围和热加工及热处理的温度规范。结果表明,Thermo Calc预测结果与现有试验数据基本上吻合,可以用于指导1Cr 17Ni2 不锈钢的生产和使用。

基于V型缺口试样冲击性能确定1Cr17Ni2不锈钢的热处理工艺

对1Cr17Ni2不锈钢进行了不同温度的淬火+回火热处理,研究了其V型缺口试样冲击性能与淬火和回火温度的关系;基于V型缺口试样冲击性能确定了较佳热处理工艺,并测试了该工艺热处理后试验钢的拉伸性能。结果表明:V型缺口试样的冲击吸收功随淬火温度和回火温度的升高而增大;回火温度对其断裂方式的影响大于淬火温度的,随回火温度升高,断裂方式从沿晶和解理的脆性开裂向韧窝型韧性开裂转变;当淬火温度为980℃或1 020℃,回火温度大于650℃时,该钢可满足螺柱冲击韧性和强度的要求,如需二次回火,则推荐二次回火温度应高于620℃。

1Cr17Ni2钢的热处理工艺及性能研究

1Cr17Ni2钢在生产应用过程中其杂质含量、裂纹缺陷及热处理工艺影响着材料的综合性能。通过对该材料进行电渣重熔,改善热成型工艺,优化热处理制度,可得到优良的综合性能。研究表明,不同回火温度下该材料的碳化铬析出相的数量存在差异,从而导致冲击韧度的起伏。

1Cr17Ni2钢制气瓶瓶体裂纹原因分析

2件1Cr17Ni2钢制氮气气瓶使用前经水检、气检和疲劳等试验后发现气瓶瓶体存在漏点。通过宏微观形貌观察、能谱分析、金相检查和硬度测试等手段,结合气瓶的加工及热处理工艺,确定了气瓶裂纹的性质和原因。结果表明:2个气瓶裂纹的性质均为应力腐蚀开裂,建议调整气瓶焊接后的退火温度,降低其应力腐蚀敏感性,并建议对焊接过程进行全方位控制,防止焊接电极接触瓶体等不规范操作行为。

扫描速度对GH4169激光修复1Cr17Ni2不锈钢组织及显微硬度的影响

采用GH4169合金对1Cr17Ni2不锈钢进行激光修复试验,研究不同扫描速度对修复试样显微组织和显微硬度的影响。研究表明,熔覆层的显微组织和力学性能与扫描速度的变化密切相关。随着扫描速度的上升,熔覆层的质量与显微硬度得到了明显的改善,但扫描速度过高会对熔覆层的组织及显微硬度造成损害。当扫描速度Vs=0.012m/s时,熔覆层晶粒组织细密,熔覆层平均硬度较不锈钢基体提升了9.78%,熔覆区枝晶干中Nb元素平均质量分数回升至5.58%,Laves相平均体积分数下降至2.3%,性能与基体协调匹配,力学性能良好。修复后熔覆层组织主要由γ相、强化相γ′和γ″以及δ相组成,熔覆层晶粒组织由平行分布的柱状晶组织所组成,无明显的焊接缺陷,熔覆层与基体形成了紧密的冶金结合。

T2紫铜与1Cr17Ni2不锈钢火焰钎焊焊接工艺技术研究

本文针对T2紫铜与1Cr17N i2不锈钢异种材料的焊接性差,接头强度低,质量稳定性不高的问题,对接头结构、焊接材料、工艺参数、操作技术等影响焊接质量的各种因素进行了深入分析和研究。设计了合理的接头结构及焊接参数、选择匹配的焊接材料,进行了工艺试验和工艺评定。并对接头力学性能、金相及显微组织进行了检测和分析。

1Cr17Ni2精炼钢锻件热处理工艺的正交法优化

应用正交试验法,对1Cr17Ni2精炼钢锻件的热处理工艺参数进行了优化试验,对力学性能试验数据进行讨论和分析,并对显微组织、断口形貌进行分析,对铁素体含量进行测定。确定1Cr17Ni2精炼钢的最佳热处理工艺为1020℃正火+920℃淬火+(670℃+630℃)二次回火。

1Cr17Ni2钢的热处理工艺研究

1Cr17Ni2钢在生产应用过程中其裂纹缺陷及热处理工艺影响着材料的综合性能,通过热处理工艺的优化,可获得优良的综合性能,研究表明,不同回火温度下该材料的碳化铬析出相的数量存在差异,从而导致冲击韧性的起伏。

1Cr17Ni2钢的热处理性能研究

通过对 1Cr17Ni2不锈钢相区变化的分析 ,从理论上阐述了 1Cr17Ni2钢的热处理的机理 ,并通过实例给出了能够同时使

1Cr17Ni2不锈钢韧化工艺的研究

通过机械性能试验、电子显微分析及X射线衍射分析表明,两次回火和中间处理是1Cr17Ni2不锈钢的两项重要的韧化措施。文中对上述两项措施的韧化机理也进行了探讨。

屏蔽电泵热屏1Cr17Ni2不锈钢螺栓断裂失效分析

主要研究1Cr17Ni2不锈钢作为螺栓在具体工作环境中失效原因的分析和讨论,由于1Cr17Ni2钢的力学性能对合金成分、杂质含量和热加工工艺非常敏感,特别是回火温度对组织和性能影响明显,因此为获得良好的综合性能需要精确控制该钢的冶炼工艺及热加工工艺,同时对失效行为进行处理。

1Cr17Ni2钢热处理性能影响因素研究

根据1Cr17Ni2钢组织性能特点，测试不同回火温度对其抗拉强度的影响，确定350℃为最佳回火温度。研究1Cr17Ni2钢在900、950、1050、1080℃不同淬火温度处理后，经350℃回火的组织及力学性能，得出1Cr17Ni2钢在900～1050℃加热温度处理并回火后的抗拉强度较高。采用07．8mm的退火直条钢棒，处理工艺为950℃油淬火＋350℃回火，在Cr、Ni综合作用下，钢中奥氏体含量较高，经淬火回火后抗拉强度较高。1Cr17Ni2不锈钢性能应综合考虑热处理工艺与化学成分的变化。

1Cr17Ni2钢稳定化回火工艺研究

文章紧跟工程实际,以航空领域常用的1Cr17Ni2不锈钢为研究对象,重点研究1Cr11Ni2不锈钢在660℃、650℃、640℃温度环境下稳定化回火处理后的力学性能变化,尤其是硬度的变化,同时研究了1Cr17Ni2不锈钢在亚温淬火、多次回火时的力学性能,为零件承制单位解决了实际生产中遇到的问题。研究结果表明:对于1Cr17Ni2钢的模锻件在680℃退火、1005℃淬火、690℃回火后,选择660℃稳定化回火处理时,稳定化处理前后材料的硬度明显下降,而选择650℃或640℃进行稳定化回火处理时,材料在稳定化处理前后的硬度变化不大,推荐采用640℃对材料进行稳定化回火处理;于950℃进行淬火时,可通过采取多次回火的热处理方式,保证1Cr17Ni2钢制零件在硬度满足标准要求的同时,得到较为均衡的力学性能。

奥氏体化温度对阀门用1Cr17Ni2钢韧性的影响

分析了不同的奥氏体化温度预热处理对阀门用1Cr17Ni2钢组织构成的影响,论述了预热处理试验后1Cr17Ni2钢组织构成存在的差异性。

等离子体增强电弧离子镀1Cr17Ni2不锈钢表面氮化/DLC涂层复合改性研究

在等离子体增强电弧离子镀设备中,用热丝增强放电的辉光等离子体对1Cr17Ni2马氏体不锈钢进行表面氮化处理。对氮化层的表面形貌、成分、相结构及性能进行了测试及分析。结果表明,氮化处理后不锈钢的表面硬度从3.67 GPa最高提升到9.25 GPa,并且在50μm深的范围内保持7.32 GPa以上的硬度,改性层内有CrN和Fe_2N新相生成是硬化的主要原因,不过与基体相比,摩擦系数仅从1.1略微降低到0.9。在氮化预处理的基础上,再一体化用碳靶阴极弧等离子体对1Cr17Ni2钢进行氮化/DLC涂层复合改性处理,对表面DLC涂层改性层的品质及性能进行了测试与分析。结果表明,复合改性处理后,因表面得到1.5μm厚的高品质的DLC涂层,及氮化预处理使得表面硬度有梯度提升,使1Cr17Ni2钢的整体表面硬度进一步提高到17.06 GPa,且摩擦系数显著降低到0.08。

低温回火对1Cr17Ni2钢显微组织及力学性能的影响

以火电厂中大型水泵紧固部件用1Cr17Ni2钢为研究对象,分析了显微组织中碳化物形貌和分布随低温回火的温度变化及其对冲击韧性的影响。结果表明,1Cr17Ni2钢经油淬后显微组织为δ铁素体和板条马氏体,回火后显微组织由δ铁素体、板条马氏体、M23C6组成。在280~360℃温度区间内回火,随回火温度上升,材料强度和硬度基本保持不变,夏比V型缺口冲击功值逐渐减小。分析认为,板条马氏体中碳化物的形貌、分布和δ铁素体与基体的协调是影响1Cr17Ni2钢冲击性能的关键因素。

化学成分对1Cr17Ni2钢金相组织和力学性能的影响

引进型的电站泵平衡鼓等零件采用1Cr17Ni2钢制造。国产的1Cr17Ni2钢的含镍量低,导致金相组织有大量的铁素体,从而影响力学性能。