超高锰锤头的复合堆焊修复

分析了材质为ZGMn17的超高锰钢锤头的成分特点和焊接性能,通过进行堆焊修复试验,发现采用“母材+中间过渡层+耐磨层”的复合堆焊工艺,应用H1Cr21Ni10Mn6焊丝并辅之合理的焊接工艺堆焊过渡层,能成功地堆焊修复超高锰钢锤头。

新疆且末碧玉矿的成因研究

以往勘察和研究显示,在新疆和田及其附近地区主要出现与大理岩相关的软玉(和田玉)矿床,而与蛇纹岩有关的软玉(碧玉)矿床尚未有明确报道。笔者通过两年多的野外勘察和室内实验分析,新近在且末县阿尔金断裂附近发现一定规模可开采的碧玉矿床,对其中碧玉样品进行了主量元素、微量元素、电子探针、氧同位素和成矿年龄等方面的研究。岩相学研究显示其主要组成矿物是阳起石和透闪石,全岩的Mg/(Mg+Fe^(2+))=0.83~0.89,Cr_2O_3=0.08%~1.65%,Ni O=0.14%~0.22%,δ^(18)O=15.2‰~15.4‰,经与世界上已发现的碧玉矿床进行对比并结合野外观察,确定该矿床是一种与蛇纹岩有关的碧玉矿床。蚀变闪长岩(δ^(18)O=14.3‰~14.7‰)、大理岩围岩(δ^(18)O=15.2‰~15.9‰)和透闪石(δ^(18)O=15.3‰)具有相似的氧同位素组成,表明它们很可能经历了同样的流体蚀变作用。根据蚀变闪长岩(Cr=107×10^(-6)~155×10^(-6),Ni=53.5×10^(-6)~85.8×10^(-6))和大理岩(Cr=2 036×10^(-6)~2 415×10^(-6),Ni=1 403×10^(-6)~1 933×10^(-6))中的Cr、Ni元素含量判断,碧玉中大量的Cr(867×10^(-6)~2 418×10^(-6))和Ni(960×10^(-6)~1 662×10^(-6))很可能来自于蛇纹岩中的流体。对碧玉的主要围岩蚀变闪长岩进行的锆石SHRIMP U-Pb年龄测试结果分别为267±14 Ma(n=5)和272±14 Ma(n=6),与碧玉密切共生的黑云母的Ar-Ar坪年龄为260.6±1.5 Ma。鉴于蚀变闪长岩的形成时代与黑云母年龄数值在误差范围内一致,花岗岩、大理岩和碧玉的氧同位素值接近,同时碧玉的Cr、Ni元素含量较高,因此推断碧玉的物质来源很可能是蚀变闪长岩和大理岩,而成矿流体是由蚀变闪长岩中的岩浆水、蛇纹岩中活化的流体和大气降水组成。

0Cr6Mn13Ni10MoTi/1Cr5Mo异质接头时效时熔合区增碳层的变化规律

采用光学显微镜、扫描电镜等分析方法研究0Cr6Mn13Ni10MoTi/1Cr5Mo异质接头在时效过程中熔合区组织和增碳层宽度变化特点.结果表明,时效初期0Cr6Mn13Ni10MoTi/1Cr5Mo异质接头在熔合区靠近奥氏体焊缝一侧有一定宽度的增碳层出现,随时效时间延长增碳层逐渐变宽,并且在达到峰值以后又逐渐变窄并最后消失.这种变化规律与传统A302/1Cr5Mo异质接头在时效过程中的变化规律完全不同.

14Cr1MoR+0Cr18Ni10Ti复合钢板焊接

兰州石化分公司180万t/a催化汽油加氢装置中的反应产物热交换器主体材料为14Cr1MoR+0Cr18Ni10Ti,详细分析了14Cr1MoR+0Cr18Ni10Ti复合钢板的焊接性能,制定了合理的焊接工艺和热处理工艺,明确了焊接工艺参数、焊接坡口、焊接顺序和焊接注意事项,保证了反应产物热交换器制造质量符合标准要求。

14Cr1MoR+0Cr18Ni10Ti复合板开裂分析及对策

本论述结合兰州石化公司180万吨/年汽油加氢部分压力容器中所使用的14Cr1MoR+0Cr18Ni10Ti复合板筒体设备,针对该复合板筒体在卷制过程中出现的开裂现象,分析了可能产生开裂因素的原因,并制定了相应的解决对策。

基于3D热加工图的节镍型高锰奥氏体不锈钢的热变形特性

为优化较大变形量节镍型奥氏体不锈钢热轧工艺,在Gleeble-3500热力模拟试验机上对1Cr14Mn10Ni1.57不锈钢进行了温度950~1250℃,应变速率0.01~5.0s^(-1),应变为0.36、0.69和0.92的等温热压缩实验。建立了基于应变影响三维热加工图,使用Arrhenius型本构方程计算出了3种应变下的热激活能,联系微观组织分析了热加工图受应变影响的演变行为。结果表明:当真应变从0.36增加到0.69和0.92时,热激活能Q从501.66kJ/mol分别下降到427.45和424.86 kJ/mol,材料的动态软化效应在0.36~0.69应变区间内显著增强;热加工图显示,峰值区域和谷值区域会随着应变的增加向低温和高速方向移动,这是由于应变输入的总能量增加导致的;实验钢在热加工图中存在3个峰值区域,0.69真应变,1175~1225℃,1.0~5.0 s的条件下能够达到最高38%的热加工功率耗散效率,这与高应变速率下的温升有关;随着应变增加到0.69和0.92,失稳区域的面积先增大后减小;应力应变曲线和微观组织证明,高功率的区域的软化机制为动态再结晶,失稳区域表现为不连续动态再结晶和动态回复。

低镍铁水冶炼1Cr14Mn10NiCuN不锈钢生产工艺优化

通过对1Cr14Mn10NiCuN不锈钢冶炼的几种原料条件和工艺路径对比分析,发现采用低镍高炉铁水为主要原料的工艺流程因铁水成分、温度和洁净度更优而更具竞争力。某厂采用高硅含铬低镍铁水冶炼1Cr14Mn10NiCuN不锈钢,铁水带入铬可节约50铬铁用量约66.7 kg/t(钢),降低成本约400.5元/t(钢),但预处理环节铬的收得率仅为88%,铬损失量折算成50铬铁达到9.1 kg/t(钢),折合人民币约54.6元/t(钢)。工艺优化方案考虑在铁水预处理炉吹氧结束时加入合金熔化炉熔化的铬铁水,利用铬铁水中的硅还原渣中的铬。工艺方案优化后在预处理炉环节将低镍铁水中的铬收得率提高至95%,使生产全流程50铬铁加入量减少约5.3 kg/t(钢),降低成本约31.9元/t(钢)。