低镍铁水冶炼1Cr14Mn10NiCuN不锈钢生产工艺优化

通过对1Cr14Mn10NiCuN不锈钢冶炼的几种原料条件和工艺路径对比分析,发现采用低镍高炉铁水为主要原料的工艺流程因铁水成分、温度和洁净度更优而更具竞争力。某厂采用高硅含铬低镍铁水冶炼1Cr14Mn10NiCuN不锈钢,铁水带入铬可节约50铬铁用量约66.7 kg/t(钢),降低成本约400.5元/t(钢),但预处理环节铬的收得率仅为88%,铬损失量折算成50铬铁达到9.1 kg/t(钢),折合人民币约54.6元/t(钢)。工艺优化方案考虑在铁水预处理炉吹氧结束时加入合金熔化炉熔化的铬铁水,利用铬铁水中的硅还原渣中的铬。工艺方案优化后在预处理炉环节将低镍铁水中的铬收得率提高至95%,使生产全流程50铬铁加入量减少约5.3 kg/t(钢),降低成本约31.9元/t(钢)。

1Cr18Mn14N不锈钢在HCl溶液中的空蚀行为

利用磁致伸缩空蚀实验机研究了 1Cr18Mn14N不锈钢在HCl溶液中的空蚀行为 ,利用扫描电镜 (SEM )跟踪观察了试样表面的空蚀形貌 ,测量了静态和空蚀条件下的极化曲线和电化学阻抗谱 (EIS) ,分析了腐蚀和氢对空蚀损伤的影响 .结果表明 :在 0 .1mol/LHCl溶液中 ,加工硬化能力高的 1Cr18Mn14N不锈钢的抗空蚀性能优于水轮机常规用材 0Cr13Ni5Mo ;当盐酸浓度增大为 0 .5mol/L时 ,阳极溶解和氢的共同作用促进 1Cr18Mn14N不锈钢表面裂纹的形核和失稳扩展 ,裂纹扩展、连接引起材料大量脱落 ,使 1Cr18Mn14N不锈钢的抗空蚀性能大大劣化 ,反而不如 0Cr13Ni5Mo不锈钢 .

0Cr6Mn13Ni10MoTi/1Cr5Mo异质接头时效时熔合区增碳层的变化规律

采用光学显微镜、扫描电镜等分析方法研究0Cr6Mn13Ni10MoTi/1Cr5Mo异质接头在时效过程中熔合区组织和增碳层宽度变化特点.结果表明,时效初期0Cr6Mn13Ni10MoTi/1Cr5Mo异质接头在熔合区靠近奥氏体焊缝一侧有一定宽度的增碳层出现,随时效时间延长增碳层逐渐变宽,并且在达到峰值以后又逐渐变窄并最后消失.这种变化规律与传统A302/1Cr5Mo异质接头在时效过程中的变化规律完全不同.

14Cr1MoR+0Cr18Ni10Ti复合板开裂分析及对策

本论述结合兰州石化公司180万吨/年汽油加氢部分压力容器中所使用的14Cr1MoR+0Cr18Ni10Ti复合板筒体设备,针对该复合板筒体在卷制过程中出现的开裂现象,分析了可能产生开裂因素的原因,并制定了相应的解决对策。

基于3D热加工图的节镍型高锰奥氏体不锈钢的热变形特性

为优化较大变形量节镍型奥氏体不锈钢热轧工艺,在Gleeble-3500热力模拟试验机上对1Cr14Mn10Ni1.57不锈钢进行了温度950~1250℃,应变速率0.01~5.0s^(-1),应变为0.36、0.69和0.92的等温热压缩实验。建立了基于应变影响三维热加工图,使用Arrhenius型本构方程计算出了3种应变下的热激活能,联系微观组织分析了热加工图受应变影响的演变行为。结果表明:当真应变从0.36增加到0.69和0.92时,热激活能Q从501.66kJ/mol分别下降到427.45和424.86 kJ/mol,材料的动态软化效应在0.36~0.69应变区间内显著增强;热加工图显示,峰值区域和谷值区域会随着应变的增加向低温和高速方向移动,这是由于应变输入的总能量增加导致的;实验钢在热加工图中存在3个峰值区域,0.69真应变,1175~1225℃,1.0~5.0 s的条件下能够达到最高38%的热加工功率耗散效率,这与高应变速率下的温升有关;随着应变增加到0.69和0.92,失稳区域的面积先增大后减小;应力应变曲线和微观组织证明,高功率的区域的软化机制为动态再结晶,失稳区域表现为不连续动态再结晶和动态回复。