1Cr17Ni2不锈钢轴扩口破裂原因分析

1Cr17Ni2不锈钢轴在扩口时常出现批次性破裂。通过对多批次1Cr17Ni2不锈钢轴金相组织进行分析,结果表明:1Cr17Ni2不锈钢中存在严重的气孔和疏松是造成扩口批次性破裂的主要原因之一;高含量的δ-铁素体是造成扩口批次性破裂的又一主要原因;δ-铁素体含量越少,尺寸越细小,越不易出现扩口破裂。增加热处理次数会导致1Cr17Ni2不锈钢钢淬火后δ-铁素体含量增加。

1Cr17Ni2钢的热处理性能研究

通过对 1Cr17Ni2不锈钢相区变化的分析 ,从理论上阐述了 1Cr17Ni2钢的热处理的机理 ,并通过实例给出了能够同时使

1Cr17Ni1双相不锈钢的热变形行为及其热加工图

运用Gleeble-3800热模拟试验机研究了1Cr17Ni1马氏体-铁素体双相不锈钢在变形温度为950~1 150℃、应变速率为0.1~10 s^-1条件下的热压缩变形行为。运用双曲正弦函数构建了本构方程,得到了表观激活能为391.586 k J/mol,并基于动态材料模型绘制了1Cr17Ni1钢不同应变量下的热加工图。观察变形后的组织形貌得到较低温度下发生动态回复与动态再结晶,较高温度只发生动态回复,综合热加工图与变形后组织得到最佳热变形工艺：热加工温度范围为950~1 000℃、热加工变形速率范围为0.1~0.3和5~10 s^-1。

马氏体含量对1Cr17Ni1双相不锈钢动态和准静态力学性能的影响

利用OM、SEM、EDS、拉伸试验机、冲击试验机和Matlab软件研究了马氏体含量对高电阻率高导磁1Cr17Ni1双相不锈钢准静态和动态力学性能的影响。结果表明,固溶温度在1050℃以下时,1Cr17Ni1双相不锈钢的动态力学性能指标AKU低而准静态力学性能指标A(%)和Z(%)高;随着固溶温度的升高,1Cr17Ni1双相不锈钢组织中的马氏体含量增加,材料的准静态力学指标与动态力学指标的差异性逐渐降低;当固溶温度>1100℃时,马氏体含量降低,动态力学性能变差。动态冲击和准静态拉伸受力方式不同,组织表现出相应不同的力学性能。

热处理工艺对1Cr17Ni2Si2双相不锈钢组织与性能的影响

利用SEM,EDS和DSC研究回火温度及预热对高电阻率高导磁1Cr17N i2S i2双相不锈钢组织与力学性能的影响。结果表明,1Cr17N i2S i2双相不锈钢淬火+低温回火处理后的组织为回火马氏体+δ-铁素体+少量碳化物,随着回火温度的升高,回火马氏体分解的碳化物弥散析出,抗拉强度和冲击韧性下降;经850℃预热处理1 h可以使更多碳化物溶于基体,避免其在晶界析出且回火冷却后得到更多马氏体,比未预热获得更高的冲击韧性和强度。1Cr17N i2S i2双相不锈钢优化后的热处理工艺为:850℃×1 h预热+1050℃×2 h淬火,油冷+340℃×2 h回火,空冷。

1Cr17Ni2马氏像不锈钢锻件开发

1Cr17Ni2是一种用途广泛的高强度不锈钢，是大型水轮发电机组和船用特种电机的轴、销、螺栓等零件的专用材料。其特点是在保留铁素体不锈钢耐蚀性的同时，又具有马氏体不锈钢的高强度，但此种钢锻件容易出现锻造大变形开裂、表面小龟裂以及锻后退火裂纹等问题。