1Cr17Ni2钢连接螺栓断裂的原因

起落架连接螺栓在服役过程中发生断裂,通过对断裂螺栓进行材质、工艺、断口、金相组织、能谱等分析,找出其断裂失效原因.结果表明起落架连接螺栓的开裂性质为应力腐蚀开裂,腐蚀性元素为氯离子,1Cr17Ni2螺栓在400～580℃回火后,碳化物在晶界析出,降低了材料的抗腐蚀性能,是造成螺栓断裂的主要原因.

1Cr17Ni2钢U和V形缺口试样夏比冲击性能对比

对比了不同热处理工艺下1Cr17Ni2钢U、V形缺口试样夏比冲击试验的冲击吸收功、断口形貌和断面纤维率。结果表明在本试验热处理条件下,U形试样AKU2值符合国标要求,但V形试样AKV2值低,二者之间没有确切对应关系;断口形貌分析表明断口中的纤维状断面为韧性断口特征,结晶状断面为解理断裂与沿晶断裂混合的脆性断口特征;U形缺口试样断口的断面纤维率比V形缺口试样高。V形缺口试样更能反映出1Cr17Ni钢的脆性开裂倾向,当1Cr17Ni2钢的服役环境对冲击性能要求较高时用AKV2值评定其韧脆性更加可靠。

1Cr17Ni2钢制气瓶瓶体裂纹原因分析

2件1Cr17Ni2钢制氮气气瓶使用前经水检、气检和疲劳等试验后发现气瓶瓶体存在漏点。通过宏微观形貌观察、能谱分析、金相检查和硬度测试等手段,结合气瓶的加工及热处理工艺,确定了气瓶裂纹的性质和原因。结果表明:2个气瓶裂纹的性质均为应力腐蚀开裂,建议调整气瓶焊接后的退火温度,降低其应力腐蚀敏感性,并建议对焊接过程进行全方位控制,防止焊接电极接触瓶体等不规范操作行为。

1Cr17Ni2钢的热处理性能研究

通过对 1Cr17Ni2不锈钢相区变化的分析 ,从理论上阐述了 1Cr17Ni2钢的热处理的机理 ,并通过实例给出了能够同时使

1Cr17Ni2钢热处理性能影响因素研究

根据1Cr17Ni2钢组织性能特点，测试不同回火温度对其抗拉强度的影响，确定350℃为最佳回火温度。研究1Cr17Ni2钢在900、950、1050、1080℃不同淬火温度处理后，经350℃回火的组织及力学性能，得出1Cr17Ni2钢在900～1050℃加热温度处理并回火后的抗拉强度较高。采用07．8mm的退火直条钢棒，处理工艺为950℃油淬火＋350℃回火，在Cr、Ni综合作用下，钢中奥氏体含量较高，经淬火回火后抗拉强度较高。1Cr17Ni2不锈钢性能应综合考虑热处理工艺与化学成分的变化。

低温回火对1Cr17Ni2钢显微组织及力学性能的影响

以火电厂中大型水泵紧固部件用1Cr17Ni2钢为研究对象,分析了显微组织中碳化物形貌和分布随低温回火的温度变化及其对冲击韧性的影响。结果表明,1Cr17Ni2钢经油淬后显微组织为δ铁素体和板条马氏体,回火后显微组织由δ铁素体、板条马氏体、M23C6组成。在280~360℃温度区间内回火,随回火温度上升,材料强度和硬度基本保持不变,夏比V型缺口冲击功值逐渐减小。分析认为,板条马氏体中碳化物的形貌、分布和δ铁素体与基体的协调是影响1Cr17Ni2钢冲击性能的关键因素。

化学成分对1Cr17Ni2钢金相组织和力学性能的影响

引进型的电站泵平衡鼓等零件采用1Cr17Ni2钢制造。国产的1Cr17Ni2钢的含镍量低,导致金相组织有大量的铁素体,从而影响力学性能。

1Cr17Ni2钢真空气淬和普通油淬的性能与组织比较

研究了真空气淬和普通油淬热处理对1Cr17Ni2钢的力学性能与组织的影响。结果表明,两种淬火工艺处理的试样组织基本一致,均为细小板条状淬火马氏体加少量铁素体组织,真空气淬后的组织更均匀,强度、硬度比普通油淬的略高,而断面收缩率、冲击韧度略有降低,淬透性变化不大,均能满足结构件的性能要求;而且试样表面光洁,呈银灰色,变形微小,对于要求精度不太高的零件,无需进行后续加工,对环境也无污染。

1Cr17Ni2钢棒连轧生产工艺研究

介绍了我公司合金钢棒材连轧生产线投产后1Cr17Ni2马氏体不锈钢从原生产线转入连轧生产线后的工艺研究和优化,成功克服原轧线工艺瓶颈环节,实现了其转线生产并实现综合性能和综合成材率的有效提高。

淬火冷却方式对1Cr17Ni2钢回火索氏体粗细和韧性影响

对１Ｃｒ１７Ｎｉ２钢采用不同冷却方式进行淬火或回火试验，发现在３００￣３３０℃等温雀火后的回火索氏体十分粗大并呈现清晰的马氏体特征，而δ铁 体数量较多的试样则无此特征，但晶界敏感显现的网状脆性特征十分明显，其冲击韧性ａｋ〈１０Ｊ／ｃｍ＾２。

1Cr17Ni2 钢锻造工艺试验

通过对１Ｃｒ１７Ｎｉ２钢锻造工艺试验，掌握了锻件成形后的组织和力学性能，找出了锻件形成过程中使锻件各质点处于最佳应力状态的锻造工艺方法。

1Cr17Ni2不锈钢

lCrl7Ni2是马氏体不锈钢中强度与韧性搭配较好的低碳铬镍型耐蚀钢。强度和硬度较高;对氧化性酸类(一定温度、浓度的硝酸、大部分的有机酸以及有机酸水溶液)、有机盐类的水溶液都有良好的耐蚀性。适用于制造硝酸,醋酸的设备、轻工和纺织等工业中的既要求强韧性又要求耐腐蚀的轴,活塞杆,泵等零件;亚温淬火能有效地抑制高温回火脆性,可以使脆性转化温度降低.

热处理工艺对大尺寸1Cr17Ni2钢组织与性能的影响

使用光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)、X射线衍射仪(XRD)、电子万能试验机和金属摆锤冲击试验机对大尺寸1Cr17Ni2钢在常规淬火和应力控制淬火两种工艺下的显微组织和力学性能进行分析。结果表明,两种工艺下1Cr17Ni2钢的组织均由回火马氏体、δ铁素体、细小碳化物和微量残留奥氏体组成,应力控制淬火工艺下的组织更为细小,且残留奥氏体含量相对较多;两种工艺下1Cr17Ni2钢的力学性能优良,抗拉强度、伸长率和冲击吸收能量分别超过1200 MPa、13.5%和31.2 J。应力控制淬火+360℃回火后的综合力学性能最优,冲击吸收能量达到96.4 J,比常规淬火+360℃回火后的高46.2%。拉伸与冲击断口形貌均表现为韧脆混合断裂,应力控制淬火工艺下的断口韧窝数量较多。

飞机用1Cr17Ni2不锈钢螺栓锻件的成形方案优化

为解决飞机用1Cr17Ni2不锈钢螺栓锻件表面质量差、锻造工序多、模具寿命低的问题,基于DEFROM数值模拟软件对飞机用1Cr17Ni2不锈钢螺栓锻件锻造过程进行研究。结果表明:通过增加预锻,减少锻件对终锻型腔的磨损,提高了模具的使用寿命。通过使用抱切模进行切边,保证了切边质量。

预充氢1Cr17Ni2钢疲劳裂纹扩展行为研究

采用1种自然含氢和5种电化学预充不同含量氢的1Cr17Ni2马氏体-铁素体双相不锈钢CT紧凑拉伸试样进行了室温疲劳裂纹扩展速率实验,并对断裂后的试样断口进行了宏观和SEM分析。结果表明:电化学充氢没有改变试样的稳态疲劳裂纹扩展关系,扩展速率仍符合Paris的幂率关系;随氢含量的增加,疲劳裂纹扩展速率增加;疲劳扩展断口的宏观形貌和微观形貌均与氢含量有关,自然含氢试样的裂纹前沿呈对称的弧形,断口二次裂纹较充氢试样多;随着充氢量的增加,充氢试样裂纹前沿弧线变得越来越平直,断口上二次裂纹越来越少;氢含量较高试样,边缘部位表现为沿晶断裂特征,中心部位及氢含量较低试样断口则为典型的疲劳扩展形貌,可见清晰的疲劳辉纹。

1Cr17Ni2钢碟式分离机转鼓开裂失效分析

通过直读光谱、金相检验、形貌扫描和EDS能谱对1Cr17Ni2碟式分离机转鼓密封槽边缘开裂进行失效分析。结果表明,热加工过程中由于温度控制不当和碳含量过高发生过烧而产生的MnS夹杂和晶界氧化是转鼓密封槽边缘开裂的主要原因,组织中存在的网状铁素体也对开裂起到促进作用。

1Cr17Ni2马氏体不锈钢的热塑性

采用Gleeble-1500热模拟试验机模拟实际生产中加热过程及热变形过程,对1Cr17Ni2钢进行热拉伸试验,结合组织观察分析了加热温度及变形温度对1Cr17Ni2钢热塑性的影响及造成这种影响的机理。试验结果表明,1Cr17Ni2钢热塑性随加热温度的升高而降低,但加热温度对1Cr17Ni2钢热强性影响不大,1Cr17Ni2钢在900℃以上变形均具有良好的塑性,1 Cr17Ni2钢热塑性是由动态再结晶完成程度及体积分数决定,动态再结晶越充分,热塑性越好。

调质处理对1Cr17Ni2钢锥阀离子渗氮组织的影响

1Cr17Ni2钢加工的锥阀在离子渗氮后,磁粉探伤发现三棱边处有裂纹存在,通过对调质、离子渗氮工艺的分析发现,选用960℃的淬火温度可以保证渗氮心部组织要求,采用强渗+扩散的工艺,可降低1Cr17Ni2钢渗层的氮浓度,避免网状氮化物、黑色组织的出现,从而避免零件棱边处裂纹的出现。

1Cr17Ni2钢制操纵盒小轴断裂原因分析

飞机发动机操纵盒小轴在安装时发生断裂。通过断口形貌、显微组织、硬度和化学成分、对比试验和模拟试验等,确定了操纵盒小轴的断裂性质和原因。结果表明,操纵盒小轴在570℃回火脆性区进行回火后发生沿晶脆断,其原因并非仅由于在回火脆性区回火降低了操纵盒小轴的冲击性能,而主要是由于操纵盒小轴的基体组织中无铁素体,铁素体的缺失降低了晶面和相界面的总面积,导致在回火脆性区回火时晶界生成了更多的弱化粒子,加剧了其高温回火脆性,最终导致操纵盒小轴的沿晶脆断。操纵盒小轴的奥氏体形成元素(Ni)含量偏高、铁素体形成元素(Cr,Si)含量偏低导致了基体组织中无铁素体。

M3×10 mm十字槽沉头螺钉断裂分析

某发射装置中的1Cr17Ni2钢M3×10 mm十字槽沉头螺钉,在使用中发生断裂。为了确保该发射装置可靠运行,对该螺钉断裂展开了分析和研究。观察了金相组织、测试了硬度,其均符合HB1-206-2002标准要求。通过体视镜对螺钉断口及未断裂螺钉十字槽进行了宏观形貌观察,发现断裂部位存在锈蚀痕迹,而未断裂螺钉十字槽底部已出现裂纹。进一步对断口微观形貌进行了观察与分析,发现断口无明显塑性变形痕迹。能谱分析结果显示,断口区域存在大量Cl-,可判断失效原因为应力腐蚀破坏。建议调整冲压工艺、降低表面拉应力,避免出现应力腐蚀现象,确保发射装置运行可靠性。