高速铣削1Cr18Ni9不锈钢切削力建模及试验分析

采用多因素正交试验法,在五轴高速数控加工中心上,进行了高速铣削1Cr18Ni9不锈钢的试验。基于概率统计和回归分析原理,对回归方程进行了显著性检验,并建立了1Cr18Ni9不锈钢的切削力经验模型。通过分析正交试验直观图,研究了切削参数对切削力的影响。

热处理对1Cr18Ni9不锈钢晶界特征分布的影响

采用电子背散射衍射(EBSD)技术研究了不同热处理工艺下1Cr18Ni9不锈钢的晶界特征分布。结果表明,原始态试样低-ΣCSL晶界含量在85%左右,主要分布在Σ3,Σ9,Σ27和Σ29四个晶界处;热处理后晶界特征分布变化明显,在水淬试样中低Σ-CSL晶界主要集中在Σ3和Σ9处,Σ3晶界占所有低Σ-CSL晶界的90%以上;在深冷试样中Σ3晶界的比例更大,占全部低Σ-CSL晶界的95%以上;水淬和深冷试样特殊晶界的含量基本一致,但在材料中的分布明显不同:水淬试样中低-ΣCSL晶界主要分布在大角度晶界处,但CSL晶界没有形成网络;在深冷试样中低Σ-CSL晶界主要分布在大角度晶界构成的晶界网络上,且形成了网络化的特殊晶界,有效阻断了一般大角度晶界间的连通性。

1Cr18Ni9不锈钢丝耐腐蚀性能检测方法探讨

采用盐雾试验检测的院Ф0．90mm1Cr18Ni9不锈钢丝耐腐蚀性能结果和客户加工成弹簧后的检测结果相差很大。为了找到与客户试验结果相匹配的试验方法，采用线性极化法测量阻抗值来检测不锈钢丝耐腐蚀性能。采用三电极体系，试样为工作电极，Pt为辅助电极，饱和甘汞电极（SCE）作为参比电极，饱和甘汞电极的扫描区间为-10～10mV，扫描速率为0．166mV／s，对试样进行线性极化曲线测试。经过比对分析：用线性极化法测量阻抗值的测量结果稳定，检测结果和客户的抽检结果一致。

1Cr18Ni9不锈钢热处理后的晶界特征分布及耐蚀性能

采用INCA Crystal电子背散射衍射分析系统研究了1Cr18Ni9不锈钢经不同工艺热处理后的晶界特征分布,并通过试验验证晶界特征分布对耐蚀性的影响。结果表明,原始态试样低∑-CSL晶界含量在85%左右,主要分布在∑3、∑9、∑27和∑29四个位置;热处理后晶界特征分布变化明显,在水淬试样中低∑-CSL晶界主要集中在∑3、∑9处,∑3晶界占所有低∑-CSL晶界的90%以上;在深冷试样中∑3晶界占全部低∑-CSL晶界的95%以上,并且低∑-CSL晶界主要分布在一般大角度晶界构成的晶界网络上,有效阻断了一般大角度晶界间的连通性;耐蚀试验结果表明,材料的极化电位原始态的为-0.299 V,热处理后增加到-0.200 V或更高,提高了耐蚀性。

内燃机车制动管系Q235低碳钢与1Cr18Ni9不锈钢空气管路焊接

在20世纪80~90年代早期生产的内燃机车,现还在役的机车在运行时,由于各种因素会导致气管发生渗漏现象,为了行车安全可靠,在大修时,需要将原有冷拔10#无缝钢管局部更换成1Cr18Ni9不锈钢管,这样就遇到了低碳钢和不锈钢异种钢焊接时的疑难问题。文中结合柳州机车车辆有限公司机车大修实例,采用焊条电弧焊工艺,对自动制动阀座上无缝钢管局部更换成1Cr18Ni9不锈钢管并进行焊接。焊缝焊后经过检测,一次合格率达到97%。实践证明,Q235低碳钢和1Cr18Ni9不锈钢这2种不同材质的钢焊接时,采用A302不锈钢焊条作为填充材料,用焊条电弧焊方法连接是切实可行的。

一种1Cr18Ni9不锈钢基片PTC厚膜电路的实现方法

为了将PTC（positive temperature coefficient）电子浆料以厚膜电路的形式制备在不锈钢基片上，并把不锈钢本体作为散热器，引出电极利用PTC效应制成可控电热元件．方法：提出基于1Cr18Ni9不锈钢基片的PTC厚膜电路的组成结构，并根据ICr18Ni9的膨胀系数和电路元件的电气特性实现了厚膜电路PTC电子浆料的应用设计技术．结果显示以PTC厚膜电路材料组成的可控电热元件，其功率密度高达200W／cm^2；其电阻膜层的表面加热速度可达200—300℃／s；其使用寿命达到1万小时以上．可见与传统的电热合金材料、陶瓷基片加热器以及元件组合的加热器相比，本实现技术电路具有功率密度大、响应速度快、加热温度可控等优点。

冷轧变形对0Cr18Ni9奥氏体不锈钢组织与力学性能的影响

采用OM、SEM、XRD、维氏硬度计、万能试验机等研究了不同变形量冷轧对热轧态0Cr18Ni9奥氏体不锈钢组织与力学性能的影响。结果表明:随着冷轧变形量的增加,0Cr18Ni9不锈钢晶粒变形越来越明显,晶界处位错塞积不断加剧,晶界越来越模糊,组织中越来越多的奥氏体转变为马氏体。随着冷轧变形量的增加,0Cr18Ni9不锈钢的硬度、抗拉强度、屈服强度均逐渐升高,伸长率逐渐下降。冷轧变形量36%的0Cr18Ni9不锈钢的硬度、抗拉强度、屈服强度均达到最大值,分别为432.3 HV、1283.1MPa、1195.2 MPa。

0Cr18Ni9不锈钢钣金件的锈蚀防护工艺

针对0Cr18Ni9不锈钢深落压钣金件因热处理造成表面氧化皮较重,使用过程中出现锈蚀的问题,制定了磁力抛光、磁力抛光+钝化和钝化+磁力抛光等3种锈蚀防护改进措施,并与未处理试样进行了对比。结果表明:未处理、仅磁力抛光处理的试样经过96 h盐雾试验后腐蚀严重,经磁力抛光+钝化处理的试样经96 h盐雾试验后发生局部点腐蚀;而经钝化处理+磁力抛光的试样经96 h盐雾试验后未出现腐蚀,在960 h盐雾试验后仅出现局部锈蚀,表面依然光亮,耐盐雾时间是其余3种试样的10倍以上。

干切9Cr18不锈钢的成型刀具设计及加工工艺

针对9Cr18不锈钢材料耐磨性好,韧性、强度高,热导率低等难加工特点,结合加工现场干切及成型加工的实际需求,采用刀具材料、刃口参数、涂层协同优化设计的方法进行成型刀具设计。选取耐磨性好、具备干切能力、与铁基元素亲和力小的刀具材料,匹配耐高温、耐磨、润滑性良好的涂层涂覆,再兼顾刀具材料、涂层需求、加工工况等实际情况设计合理刀具参数。采取合适的加工工艺制造出成型刀具,使其达到刃形合理、刃口与涂层结合紧密、刃口质量良好、齿形准确、排屑顺畅等指标,满足实际生产要求。

00Cr20Ni18Mo6CuN耐蚀不锈钢的特性及其焊接工艺

00Cr20Ni18Mo6CuN是一种高性能耐蚀不锈钢,因其优异的耐蚀性能、良好的热成型和冷成型性能以及优良的机械加工特性,广泛应用于化工、石油、海洋工程等领域。本文系统分析了该不锈钢的主要特性,重点研究了其焊接工艺,包括焊接性分析、焊接方法的选择、焊接材料的选择及焊接工艺的评定。通过实验和理论分析,验证了00Cr20Ni18Mo6CuN不锈钢在恶劣环境下的应用潜力。研究结果表明,选择合适的焊接材料和工艺方法能够有效提升焊接接头的质量和性能,为实际生产提供了重要的技术支持和参考依据。

1Cr18Ni9Ti不锈钢氮气瓶支架断裂原因分析

利用扫描电镜和光学显微镜的等分析设备,研究1Cr18Ni9Ti不锈钢氮气瓶支架断口的组织形貌,分析了基体成分和性能。研究表明断裂原因为在支架铆接部位的局部尺寸减薄,降低了构件的承载能力,诱发裂纹最终导致疲劳断裂,并提出相应的解决措施。

异种不锈钢1Cr18Ni9Ti/Mn-Ni-Cr/1Cr21Ni5Ti钎焊接头的组织和性能

针对液体火箭发动机燃烧室的焊接制造,采用Mn-Ni-Cr箔材钎料对异种不锈钢1Cr18Ni9Ti与1Cr21Ni5Ti进行了钎焊实验,研究了工艺参数对接头微观组织结构的影响规律,揭示了焊缝区缺陷、第二相的形成过程。通过力学性能测试获得了接头组织结构与力学性能的响应关系,确定了钎焊的最佳工艺参数为1190℃、30 min,其爆破压力达到80 MPa。利用SEM、EDS以及EBSD等表征手段对断口形貌进行了分析,研究了不同工艺规范下接头的断裂机理,为不锈钢燃烧室的焊接制造提供了工艺理论基础。

1Cr12Ni3Mo2VN不锈钢的电化学腐蚀行为

为探究氯离子环境下阳极极化对于马氏体不锈钢的腐蚀行为、再钝化行为的影响,采用循环极化、恒电位极化、电化学阻抗谱等电化学测试方法,并利用激光共聚焦显微镜、扫描电镜、能谱仪和X射线光电子能谱等手段研究阳极极化电位对1Cr12Ni3Mo2VN不锈钢耐蚀性的影响,分析了材料点蚀与再钝化的行为过程,以及耐蚀性与钝化膜成分的关系。结果表明,钝化区低电位下极化时表面不发生点蚀,钝化膜中Cr_(2)O_(3)、Fe_(2)O_(3)含量占比增加而氢氧化物减少,增强了钝化膜的稳定性,材料耐蚀性提高;钝化区高电位下极化时电化学阻抗谱低频区出现感抗弧,材料表面形成稳态点蚀,蚀孔呈半椭球形,蚀孔内表层Cr、Mo含量升高而Fe、Ni含量降低;在混合电位下降至保护电位后发生再钝化现象,修复后的钝化膜较薄,阻抗值减小,点蚀敏感性增加。

1Cr18Ni9Ti不锈钢离子氮化化学处理过程模拟仿真

使用UG建立三维模型,有限元分析软件ANSYS进行不同温度下的1Cr18Ni9Ti不锈钢离子氮化过程中的温度场、应力场以及应变场的数值模拟。模拟结果表明,不同氮化温度得到的温度场分布均匀,随着氮化温度由440℃增大到520℃,模拟过程内应力由0.0052MPa提高至0.0061MPa,应变由0.14增大到0.17。获得了1Cr18Ni9Ti不锈钢螺纹离子氮化的最佳工艺参数为:渗氮温度440℃、保温时间6h、气压600Pa。

AOD法冶炼护环用奥氏体不锈钢1Mn18Cr18N

通过对1Mn18Cr18N护环钢中氮的溶解度进行热力学计算分析,发现增加钢水中Cr、Mn的含量,能够显著提高氮的溶解度。同时,随着钢水温度的降低,氮的溶解度也会提高。阐述了采用非真空感应炉和电弧炉、AOD与LF精炼等冶炼工艺生产1Mn18Cr18N护环钢的过程,并利用底吹氮气进行合金化处理,缩短了生产时间,同时成分控制也相当稳定。在使用AOD精炼底吹氮气进行合金化时,钢水中氮含量可达到0.547%,氮的溶解度趋于饱和。LF精炼过程在使用氮气底吹和含氮合金的情况下,钢中氮含量可达0.68%。

1Cr18Ni9Ti不锈钢动量轮轮体内孔精密加工方法

针对1Cr18Ni9Ti不锈钢动量轮轮体的内孔加工难点,采用常规车削和磨削均无法保证精度要求。通过对不锈钢材料切削特性和轮体内孔加工工艺进行全面分析,结合现有加工方式的优点和不足,创新采用精密车削工艺与手工研磨相结合的方法,突破加工瓶颈,实现了动量轮中心圆柱孔的加工精度要求,为同类型高精度轮系内孔加工提供了参考方法。

1Cr11Ni2W2MoV不锈钢气体渗氮工艺研究

研究了1Cr11Ni2W2MoV马氏体不锈钢气体渗氮工艺参数对试样尺寸变化的影响,讨论了固溶冷却介质对其钝化膜形成与气体渗氮的影响。通过光学显微镜、扫描电镜和X-ray衍射仪分析了渗氮层组织和物相,利用显微硬度计检测了其硬度,采用中性盐雾试验评价了钝化膜形成能力。结果表明:1Cr11Ni2W2MoV不锈钢固溶油淬时,其中性盐雾试验24h时发生表面锈蚀现象。在600℃×12h气体渗氮时,渗氮层由Fe_(2-3)N与Fe_(4)N相为主和少量CrN相组成,渗层硬度950HV0.1以上,渗层厚度≥260μm。采用固溶水淬时,中性盐雾试验72h未发现表面锈蚀现象,其渗层深≤10µm,表明固溶快速冷却有利于提升马氏体不锈钢表面钝化膜形成能力。

1Cr11Ni2W2MoV不锈钢轴承盖表面线性缺陷分析

对多个1Cr11Ni2W2MoV不锈钢轴承盖出现的线性缺陷进行研究,从宏观和微观角度对缺陷进行检测分析,结果表明:轴承盖零件出现的线性缺陷为锻造折叠缺陷,形成原因主要与多火次成形过程中毛坯毛刺被挤入以及捶打位置偏离有关。在此基础上,对锻造折叠的形成机理、危害和预防措施进行相关阐述。

9Cr18不锈钢表面不同耐磨镀层的微观结构及耐磨性

针对9Cr18不锈钢的耐磨需求,选用硬铬镀层、Ni-P化学镀层、Ni-cBN/h BN复合镀层等3种镀层,通过扫描电镜、划痕法、球盘磨损试验等研究了其在微观结构、结合力、常温及高温耐磨性等方面的差异。结果表明,3种镀层的硬度均可达800 HV以上,但Ni-cBN/hBN复合镀层的硬度略高;经过预镀镍处理后Ni-cBN/hBN复合镀层与基体之间的结合强度高达68 MPa,但硬铬镀层与基体的结合力较差;Ni-P化学镀层和Ni-cBN/hBN复合镀层在常温下的耐磨性相当,但Ni-cBN/hBN复合镀层在200℃下的耐磨性略优;硬铬镀层在摩擦应力作用下涂层出现明显剥落、黏着磨损严重,耐磨性较差。Ni-cBN/hBN复合镀层更宜选作9Cr18不锈钢表面的耐磨镀层。