T2铜管和1Cr18Ni9Ti不锈钢管的焊接

根据镍在紫铜和不锈钢中可无限固溶,对紫铜管和不锈钢管的焊接,采用纯镍作过渡焊缝,采取合适的工艺措施,通过试验,成功地解决了其焊接接头中易出现裂纹的问题。

1Cr18Ni9Ti不锈钢管45°固定焊条电弧焊

简要说明了1Cr18Ni9Ti铬镍奥氏体不锈钢材质的焊接性,论述了1Cr18Ni9Ti铬镍奥氏体不锈钢管45°固定焊条电弧焊的操作要领,以及与其他位置的管子固定焊的区别。依据铬镍奥氏体不锈钢材质的特性,对如何选用合适的焊接材料以及适用的工艺参数进行了分析。介绍了焊接1Cr18Ni9Ti铬镍奥氏体不锈钢的关键点,详述了焊前准备,焊接设备的选用,试件的组对及定位焊的工艺要求,并对焊接工艺特点、注意事项、打底焊和盖面焊接的方法以及焊接操作手法等进行了详细叙述。并对焊后外观的清理提出了要求,说明了外观检验、X射线探伤、耐腐蚀性能及力学性能试验检测标准的依据。

1Cr18Ni9Ti不锈钢管材数控绕弯成形工艺仿真研究

导管、气管类产品,油管等主要加工工艺为手工钣金弯曲成形,生产效率、成品率低。且无法成形,形状复杂、成形困难的弯管件。数控弯管技术将数控加工技术与管材弯曲成形工艺有机结合,不仅解决了手工弯曲生产效率低,同时可成形形状复杂的弯管件。合理简化管材数控绕弯成形过程模型,采用有限元分析方法分析管材数控绕弯过程,可减少试模次数,缩短研制周期,提高生产效率。本文以DW38CNCX2A-2S型数控弯管机为基础,规格为φ14*1、φ14*2,1Cr18Ni9Ti不锈钢管材为研究对象,采用有限元分析与试验相结合的方法,对其数控绕弯过程进行研究。

钎焊温度对YG8硬质合金与1Cr18Ni9Ti不锈钢钎焊接头组织与力学性能的影响

以L304银焊片为钎料,对YG8硬质合金与1Cr18Ni9Ti不锈钢进行高温氩气保护钎焊,通过显微组织观察、能谱分析、硬度测试、室温剪切试验等,研究了钎焊温度对钎焊接头组织及力学性能的影响。结果表明:随着钎焊温度的升高,接头焊缝的组织更加均匀致密,钎料逐渐熔化且充分填充焊缝,钎焊质量变好,但当钎焊温度高于920℃时,钎焊接头出现过热现象,组织粗大,钎焊质量变差;随着钎焊温度的升高,钎焊接头的剪切强度和显微硬度均呈先增大后减小的趋势;当钎焊温度为910℃时,钎焊接头的剪切强度为147.5MPa,显微硬度为194HV,钎焊接头的综合力学性能最好。

不锈钢1Cr18Ni9Ti电火花沉积层的组织和成分

以YG8合金为电极,1Cr18N i9Ti不锈钢为基体,研究了电火花沉积工艺对沉积层组织结构及沉积层性能的影响。研究结果表明,电火花沉积功率和沉积时间对电火花沉积层的厚度和硬度有一定的影响;沉积工艺影响沉积层内合金元素的分布,导致沉积层内的碳化物有明显的差异。当小功率短时间沉积时,白亮层的物相主要为Cr0.19Fe0.07N i0.01、WC1-x、CoCx和少量的N i-Cr-Fe;使用大功率长时间沉积时,白亮层的物相主要为(Cr Fe)7C3、CrC、Co3W3C和N i-Cr-Fe。

1Cr18Ni9Ti不锈钢1.2t锭电渣重熔过程[Ti]烧损控制的实践

统计分析了1Cr18Ni9Ti钢1.2 t锭电渣重熔过程母材中的Ti含量-[Ti](0.586%～0.839%Ti)、渣中TiO_2含量(2.1%～4.8%TiO_2)和填充比(0.2～0.4)对[Ti]平均烧损值的影响。结果得出,电渣重熔过程电渣锭下部[Ti]的烧损较上部严重;随母材[Ti]的提高,电渣锭中平均烧损[Ti]降低;随渣中TiO_2含量-(TiO_2)提高,电渣锭下部[Ti]的平均烧损β值增加,而电渣锭上部β值没有明显变化,(TiO_2)不宜超过2%;提高填充比有利于抑制[Ti]烧损。

高应力下铜T2和不锈钢1Cr18Ni9Ti的焊接

本文介绍了冷凝器铜T2和ICr18Ni9Ti两种金属的焊接工艺。指出，（1）异种金属焊接时应充分考虑其受力状况，（2）异种金属的焊接在难度大而又不能改变其材质及结构时可采用增加过渡接头的焊接工艺。

HEDP对硝酸去污体系中1Cr18Ni9Ti的腐蚀影响

采用失重腐蚀实验、电化学测试、金相及电子扫描探针观测,研究在硝酸清洗条件(浓度10%HNO3、温度50℃)添加HEDP对1Cr18Ni9Ti的腐蚀影响。结果表明:添加HEDP后1Cr18Ni9Ti在HNO3体系的耐点蚀性能进一步提高,且HNO3与HEDP的二次钝化现象有一定的协同作用,有利于1Cr18Ni9Ti在HNO3体系中钝化膜被破坏后的再修复。初步证明了添加HEDP到HNO3作为反应堆一回路管道拆除前非破坏性清洗去污试剂配方的可行性。

T91与1Cr18Ni9Ti异种钢焊接

T91钢是国外为提高火力发电机组的效率而研制的一种高合金耐热钢,它是完成超临界发电机组主蒸气参数由566℃向593℃过渡的关键材料。针对马氏体耐热钢(T91)与奥氏体钢(1Cr18Ni9Ti)的物理化学性能,分析了该异种钢的焊接性。通过在湘潭电厂二期工程中具体应用表明,采取适当的焊前预热及焊后热处理的措施,选取合适的焊接材料和焊接工艺参数,能够获得性能优良的焊接接头。

T91钢+1Cr18Ni9Ti钢的小径管异种钢焊接工艺

叙述了T91钢+1Cr18Ni9Ti钢异种钢焊接的工艺试验和工程实际应用。从理论和实际上对T91钢+1Cr18Ni9Ti钢的焊接性、工艺性能进行了探讨,证明对于电站锅炉受热面用该类材质小径管时,采用镍基焊丝打底,镍基焊条盖面,焊前经100℃预热、小热输入焊接,焊后不进行热处理的焊接工艺是可行的。

换热器管板1Cr18Ni9Ti与T3的MIG焊接工艺试验

在化工机械设备中，经常用到热交换器这类压力容器。由于不锈钢和紫铜的一些特殊物理性能，用紫铜作为换热管，管板采用不锈钢的热交换器常常遇到，这就涉及到不锈钢管板与紫铜管之间的异种金属焊接问题。本文主要以一台热交换器产品为例，介绍不锈钢管板（1Cr18Ni9Ti）与紫铜管（T3）的异种金属熔化极氩弧焊（MIG）的工艺实验方法。

含钛18-8钢管循环水应力腐蚀裂纹分析

针对含钛的 18-8输送氨气管产生的应力腐蚀裂纹 ,采用光学显微镜观察其显微组织 ,并用直读光谱仪和透射电子显微镜对材料的成分和水垢进行了分析 ,证实了产生应力腐蚀裂纹的原因。并提出了提高使用寿命的措施。

不锈钢管的焊接技术

汽轮机润滑油系统油管道焊接是汽轮机专业焊接的一个重点。为了保证汽轮机润滑油管道系统的清洁度及汽轮机主机润滑系统、调节保安系统安全可靠地工作,其材质全部由不锈钢组成,所以油管道安装的内在质量格外重要。总结出一套焊接组装工艺措施,提高了生产效能,满足了汽轮机油管的质量要求。

T2铜管和1Cr18Ni9Ti不锈钢管的焊接

在黄骅医院综合楼供氧系统安装工程中，设计主干管为1Cr18Ni9Ti不锈钢管，支管为T2铜管，存在T2铜管和1Cr18Ni9Ti不锈钢管焊接。由于是两种性能差别较大的异种材料焊接，对接接头要求达到GB3323《钢熔化焊对接接头射线照相和质量分级》中的Ⅱ级，又使用于1．0MPa的氧气介质，要保证焊接质量，难度较大，需采取特别的措施。经过焊接工艺试验，确定采用氩弧焊，用纯镍焊丝作填充金属，较好地解决了此问题。

不锈钢管线的更换焊接

本文分析研究了1Cr18Ni9Ti鉻镍奥氏体不锈钢材质的可焊性,焊接材料、工艺参数的选择。

充氩保护单面焊双面成形在不锈钢高压油管上的应用

我公司轧钢厂高线生产线加热炉液压管道原为20无缝管,由于投入生产后经常出现漏油现象,后改为1Cr18Ni9Ti不锈钢管,管的规格为95mm×13mm,工作压力为25MPa,焊接质量要求高,焊接接头内不允许有焊瘤、凹陷及过烧现象,并进行超声波探伤（Ⅰ级）及严格的通球检验。

三次风阀系统的改进及效果

我公司两条5000t/d生产线回转窑三次风阀均为Φ3200mm闸阀,主要由上壳体、下壳体、阀板、传动部分、链轮和链条组成,阀板骨架由1Cr18Ni9Ti耐热钢焊接而成,表面为厚度50mm的耐磨耐热浇注料。工作原理是链条和阀板随链轮的转动而上下动作，从而实现三次风阀开度的控制。

屏蔽电泵蛇形管氩弧焊工艺分析

对14× 2的 1Cr18Ni9Ti不锈钢管焊接工艺进行了试验分析 。

各种钢铁的焊接

T91小径管异质钢的焊接工艺研究；U71Mn与1Cr18Ni9Ti异种钢的角接接头焊接性试验研究。