La_(1.9)Sr_(0.1)Ni_(0.9)Cu_(0.1)O_(4+δ)混合导体的合成与导电性能研究

采用氨基多羧酸配合物法合成La1.9Sr0．1Ni0.9Cu0．1O4＋δ超细粉料，对合成产物的结构和性能进行了表征。研究结果表明，配合物前驱体经900℃保温2h热处理即形成单一的K2NiF4结构，合成粉料的颗粒细小、均匀（约100nm）。X射线衍射Rietveld分析结果显示，La1．9Sr0．1Ni0．9Cu0．1O4＋δ为正交结构（空间群为Fmmm）。与La1．9Sr0．1NiO4＋δ相比，La1．9Sr0．1Ni0．9Cu0．1O4＋δ表现出较好的烧结性能。与La2Ni0．9Cu0．1O4＋δ相比，如La1.9Sr0．1Ni0.9Cu0．1O4＋δ具有较高的总电导率。在1400℃烧结的La1．9Sr0．1Ni0．9Cu0．1O4＋δ的相对密度达到95．3％，在600～800℃的测试温度范围内陶瓷样品的总电导率为78～99S／cm，在800℃的测试温度下陶瓷样品的氧离子电导率为2．0×10^-2S／cm。

1Cr12Ni3MoVN钢TIG焊接接头的组织与高温性能

1Cr12Ni3Mo VN(S/SJ2)钢是一种含有12%Cr的低碳马氏体不锈钢,在航空发动机中广泛使用。本文对1Cr12Ni3Mo VN钢板材TIG焊接试样进行了高温瞬时拉伸试验、高温持久拉伸试验以及组织分析,研究了焊接接头的显微组织和高温性能。结果表明:拉伸试验时断裂均发生在热影响区的回火区。用TIG焊接1Cr12Ni3Mo VN钢能获得高温性能良好的焊接接头,其焊接接头的高温抗拉强度为766.7 MPa,与母材相当。高温持久拉伸时焊接接头在500℃、负载400 MPa条件下,蠕变寿命为240.71 h,与1Cr12Ni3Mo VN钢母材在同等条件下的蠕变寿命248.56 h相当。母材与焊接接头高温瞬时拉伸试样、高温持久拉伸试样的断口形貌均为浅韧窝形。室温下母材组织为具有良好综合力学性能的回火索氏体,焊缝组织为铸态的板条马氏体。高温瞬时拉伸及高温持久拉伸后焊缝马氏体组织明显长大,但随高温时间的变长组织长大趋缓,其长大程度变化不明显。

不同沉淀剂对Li_(1.1)Ni_(0.5)Mn_(0.5)O_2结构和电化学性能的影响

通过共沉淀-高温煅烧方法合成了层状结构的Li1.1Ni0.5Mn0.5O2正极材料,并通过XRD、SEM研究了不同沉淀剂对产物结构和形貌的影响。运用恒电流充放电测试、CV及EIS研究了其电化学性能。结果表明,不同沉淀剂合成的产物均具有良好的层状结构及形貌。碳酸盐为沉淀剂合成的产物锂镍混排度最小,颗粒更均匀,具有最低的极化及最小的电荷转移阻抗,具有最高的容量及最优的倍率性能。

复合喷丸对0Cr16Ni5Mo1马氏体不锈钢表面组织和性能的影响

对0Cr16Ni5Mo1马氏体不锈钢进行不同工艺的表面喷丸处理后,采用X射线应力分析和衍射分析方法研究了喷丸工艺对试样表面粗糙度、残余应力、衍射半高宽、残余奥氏体含量和显微硬度的影响。结果表明:经钢丸强力喷丸+玻璃/陶瓷丸喷丸的复合喷丸工艺处理后,试样表面粗糙度低,表面残余压应力大且分布均匀,残余压应力层深在100μm以上,衍射半高宽、残余奥氏体含量变化明显,表面硬度显著提升。

0Cr16Ni5Mo1马氏体不锈钢奥氏体晶粒生长行为

研究了0Cr16Ni5Mo1马氏体不锈钢的奥氏体化相变及加热与等温过程中晶粒的生长行为。结果表明:加热速率对实验钢奥氏体化相变的开始(As)与结束(Af)温度影响显著,随着加热速率增加,相变温度呈明显上升趋势;实验钢的奥氏体化过程存在严重的组织遗传,导致得到粗大的晶粒;在进一步升温过程中,新的奥氏体晶粒会在原奥氏体晶界自发再结晶形核并长大;新晶粒在等温过程中的生长行为可用动力学模型D^(6.6)=1.883×10^(20)t^(1.617)e^((-353691.03/RT))进行描述。

2.25Cr-1Mo不锈复合钢板加氢高压换热器的制造

混氢原料油换热器是为安庆石化炼油厂制造的高压换热器,其主体材料为2.25Cr-1Mo+0Cr18Ni11Ti复合钢板,对制造过程中的封头成型、加热、热处理、组对等方面进行了简介。

0Cr16Ni5Mo1马氏体不锈钢奥氏体化动力学研究

采用膨胀试验研究了0Cr16Ni5Mo1马氏体不锈钢以0.05~10℃/s的速率连续加热时的相变动力学。结果表明:随着加热速率的增大,奥氏体化温度显著升高。利用杠杆定律计算获得了0Cr16Ni5Mo1钢中奥氏体生成量与加热温度之间的关系,采用Johnson-Mehl-Avrami(J-M-A)方程描述了钢的奥氏体化过程,并对相变动力学参数进行了拟合,得到奥氏体化相变激活能Q约为3.737×10^(5) J/mol,J-M-A指数n约为0.90543,指前因子lnk 0约为40.731,确定了0Cr16Ni5Mo1钢的奥氏体化动力学模型。基于非等温J-M-A方程绘制了等温奥氏体化动力学曲线和TTA(time-temperture-austenite transfor mation)图,可用于计算形状复杂零件连续加热的奥氏体化过程。

14Cr1MoR+0Cr18Ni10Ti复合钢板焊接

兰州石化分公司180万t/a催化汽油加氢装置中的反应产物热交换器主体材料为14Cr1MoR+0Cr18Ni10Ti,详细分析了14Cr1MoR+0Cr18Ni10Ti复合钢板的焊接性能,制定了合理的焊接工艺和热处理工艺,明确了焊接工艺参数、焊接坡口、焊接顺序和焊接注意事项,保证了反应产物热交换器制造质量符合标准要求。

0Cr16Ni5Mo1马氏体不锈钢静子叶片热处理工艺模拟

基于实测的0Cr16Ni5Mo1马氏体不锈钢的基础参数,采用热处理工艺仿真软件对0Cr16Ni5Mo1马氏体不锈钢压气机静子叶片进行了加热和冷却过程的数值模拟。揭示了静子叶片热处理过程中的三维温度场、组织场和应力应变分布随时间的变化。对残余应力的模拟结果和实测结果进行了对比。结果表明:数值模拟能较准确地预测淬火后0Cr16Ni5Mo1钢静子叶片残余应力的变化趋势,但预测应力大小的准确度仍有待提高。

回火温度对激光选区熔化0Cr16Ni5Mo1不锈钢组织性能影响的探讨

本文研究了采用激光选区熔化技术制备的0Cr16Ni5Mo1不锈钢,探讨了回火温度对合金组织性能的影响。经回火处理,试样中淬火马氏体由亚稳态向稳态转变,组织中存在残余奥氏体。

12Cr2Mo1R+0Cr18Ni10Ti中温抗氢复合材料的焊接工艺评定

本文介绍了12Cr2Mo1R＋OCr18Ni10Ti材料焊接性的分析，进行焊接工艺评定试验过程和在试验过程中遇到的难点，尤其是回火脆化试验，提出12Cr2Mo1R＋OCr18Ni10Ti材料在焊接过程应注意预热、消氢、焊后热处理的控制以及应采取的解决措施。

激光选区熔化0Cr16Ni5Mo1马氏体不锈钢的成形工艺及显微组织研究

通过激光选区熔化技术制备了0Cr16Ni5Mo1马氏体不锈钢试样,研究了激光扫描速度和激光功率对成形试样致密度及微观组织的影响。结果表明:0Cr16Ni5Mo1粉末SLM优化工艺参数组合为激光功率214 W、扫描速度728 mm/s,试样的致密度最高。在较优工艺参数下,试样组织内部为板条状马氏体;工艺参数不合理时,试样内部δ铁素体较多。

时效处理对0Cr17Ni7Al不锈钢力学性能的影响

探讨了0Crl7Ni7A1不锈钢不同时效处理温度、时间对其力学性能的影响。采用电子万能试验机以及扫描电镜分析了时效后不锈钢的力学性能及断口形貌。结果表明，OCrl7Ni7Al不锈钢的最佳时效温度为410～430℃，其抗拉强度在1977-2030MPa范围内，塑性变形量为24％，且时效时间对抗拉强度影响不大；而高温时效后的塑性变形量仅为11％。0Crl7Ni7A1不锈钢在410-430℃时效后断口形貌为韧性断口，伴有大量韧窝，同时出现连续脉纹形貌，使塑性变形明显改善。

0Cr16Ni5Mo1马氏体不锈钢的连续冷却相变动力学

采用显微组织表征和硬度测试研究了0Cr16Ni5Mo1马氏体不锈钢连续冷却转变动力学和显微组织演化规律。结果表明:0Cr16Ni5Mo1马氏体不锈钢在1100℃×60 min奥氏体化条件下,以0.5~100℃/s的速度冷却时仅发生马氏体转变,马氏体相变的开始温度(Ms)约为212℃,结束温度(Mf)约为25.3℃,组织均为板条马氏体,硬度约为371 HV。冷却速率的变化对相变温度、室温组织和硬度无显著影响。采用K-M方程描述马氏体相变过程,其相变动力学参数α约为0.0317。