固溶处理对ZA35-0.1Ti合金组织和力学性能的影响

利用X射线衍射和金相显微镜等手段研究了不同固溶时间下ZA35-01Ti合金的组织,并测定合金的力学性能,观察了合金的断口形貌,研究固溶处理对ZA35-01Ti合金组织和力学性能的影响。结果表明:ZA35-0.1Ti合金在385℃下随固溶时间延长力学性能先提高后下降,在固溶时间为5h时,合金抗拉强度为396.0MPa,伸长率为3.71%,布氏硬度为140HBS,力学性能达到最优;合金经385℃×5h固溶处理后,合金元素Ti全部固溶于合金中,固溶强化效果显著。

稳定化处理对ZA35-0.1Ti合金组织及耐磨性的影响

通过组织观察、DSC分析、XRD和摩擦磨损试验,研究了稳定化处理对ZA35-0.1Ti合金组织和性能的影响规律,并确定了合理的合金稳定化处理工艺。试验结果表明,对ZA35-0.1Ti合金进行360℃×7 h稳定化处理后,消除了晶界处CuZn5相,大大减少枝晶偏析,基本消除非平衡β相。在载荷为60、120和180 N时,经稳定化处理后合金的磨损率与未经稳定化处理的合金相比分别小29.3%、28.1%和29.5%。ZA35-0.1Ti合金适宜的稳定化处理工艺为360℃×7 h。

退火处理对喷丸处理1Cr18Ni9Ti合金选择氧化的影响

采用 4 0 0℃退火处理对喷丸处理的 1Cr18Ni9Ti合金进行了预处理 ,研究了不同处理的合金试样在 90 0℃空气中的恒温连续氧化性能。扫描电镜 (SEM)、X射线衍射 (XRD)及氧化动力学结果发现 ,喷丸处理虽然使促进了铬的选择氧化 ,然而由于喷丸处理合金表面压应力增大 ,形成的氧化膜的抗剥落性能不好 ;经退火处理的喷丸试样表面的应力得以消除 ,因此合金表面形成了附着性良好的选择性氧化铬膜 ,其氧化增重与氧化膜剥落下降 ,起到了很好的保护作用 ,大大提高了合金的抗高温氧化性能。

电磁搅拌连续铸挤Al-5Ti-1B合金晶粒细化剂的质量评价

采用电磁搅拌连续铸挤技术生产Al-5Ti-1B合金晶粒细化剂,研究了Al-5Ti-1B合金的化学成分、显微组织和晶粒细化效果,并与美国KBA、荷兰KBM、英国LSM公司生产的Al-5Ti-1B合金进行了比较,对电磁搅拌连续铸挤Al-5Ti-1B合金的质量进行了评价.结果表明:电磁搅拌连续铸挤Al-5Ti-1B合金中Ti和B元素含量分别为5.08%和1.02%.Fe,Si及V杂质元素含量分别为0.11%,0.087%和0.011%;TiAl3相呈块状,平均尺寸为15.7μm,而TiB2粒子呈颗粒状均匀分布于α-Al基体,平均尺寸为0.74μm;添加0.2%的Al-5Ti-1B合金,可使纯铝晶粒平均尺寸从2800μm细化到68μm.比较结果表明:电磁搅拌连续铸挤Al-5Ti-1B合金的元素含量更稳定、杂质元素含量更低,TiAl3相和TiB2粒子更细小均匀,对铝晶粒的细化能力更强.

Al5Ti1B中间合金中TiAl3形态尺寸对晶粒细化的影响

通过金相显微镜、SEM扫描电镜和软件分析Al5Ti1B中间合金中TiAl3的形态、尺寸、分布对工业纯铝晶粒细化效果的影响。结果表明,具有不同TiAl3尺寸的细化剂有不同的细化效果;第二相TiAl3尺寸在10μm^30μm左右、形貌呈块状、均匀分布时,能得到最好的细化效果。

冷却方式对铸态Mg-8.5Al-1Zn-0.3Ti镁合金组织及性能的影响

采用不同的冷却方式制备了汽车用Mg-8.5Al-1Zn-0.3Ti镁合金铸造试样,并进行了显微组织、力学性能和耐腐蚀性能的测试与对比分析。结果表明:与空冷时的组织性能相比,水冷时合金内部显微组织变细、更均匀,室温抗拉强度增大19 MPa,屈服强度增大21 MPa,断后伸长率增大1.4%,腐蚀电位正移51mV,合金的力学性能和耐腐蚀性能均得到提高。

热处理对铸态Ti48Al2Cr2Nb1B合金组织和性能的影响

经真空自耗凝壳炉浇注得到Ti48Al2Cr2Nb1B合金试棒,通过显微组织观察和力学性能测试,研究了淬火及时效工艺对Ti48Al2Cr2Nb1B合金组织和性能的影响。结果表明,通过淬火+时效处理可以提高铸态Ti48Al2Cr2Nb1B合金的抗拉强度,但对其塑性的影响作用有限。经1 380℃×30 min/QC+1 240℃×6 h/AC处理后,Ti48Al2Cr2Nb1B合金可以获得均匀细小的双态组织,室温抗拉强度最高。

Al5Ti1B晶粒细化剂对超薄铝箔质量的影响

研究了国内、外Al5Ti1B中间合金对超薄铝箔质量的影响,得出了Al5Ti1B细化剂对超薄铝箔的针孔、成品率等有明显影响。添加国产、进口Al5Ti1B中间合金对超薄铝箔坯料质量的提高都起到良好的效果,国产Al5Ti1B比进口Al5Ti1B中间合金对1235铝熔体细化效果更好。每生产1t 1235铝箔铸轧板坯料,在线连续添加的Al5Ti1B中间合金质量为3.15kg/t时,超薄铝箔的针孔数最少,成品率提高。

(α_2+O+B2)三相Ti_3Al基合金的微观组织与力学性能

研究了一种(α2+O+B2)三相Ti3Al基合金环锻件的微观组织和力学性能,结果表明:在(α2+B2)两相区充分变形的、具有均匀分布的等轴初生α2相和片状O相的锻件能够获得良好的高温强度性能和室温塑性;β单相区变形的、具有粗大片状组织形貌的锻件拉伸强度和延伸率都很低;(α2+B2)两相区少量变形的、具有短棒状初生α2相的锻件除了拉伸塑性差以外,高温持久性能也很差;锻件微观组织中异常的长片O相存在会降低合金的塑性性能。控制锻件在(α2+B2)两相区变形前的β晶粒的尺寸以及保证在(α2+B2)两相区足够的变形量非常关键,以避免晶界α2相和长片初生O相,提高微观组织的均匀性和锻件的拉伸塑性性能。提高(α2+O+B2)三相Ti3Al基合金的Mo含量有助于蠕变性能。

Ti_3Al基合金研究

介绍了西北有色金属研究院(NIN)在“七五”、“八五”期间有关Ti_3Al化合物基合金材料的研制情况,包括冶金制备、热加工、热处理、显微组织与力学性能等。并简要介绍了当前Ti_3Al基合金国内外研究状况。

Ti(Fe_(1-x)Mn_x)金属间化物的穆斯堡尔效应研究

用X射线衍射和穆斯堡尔效应对金属间化物Ti(Fe_(1-x)Mn_x)的结构随锰含量的改变而变化进行了系统的研究,结果表明,当x≥0.45时发生了结构相变.对三元系合金的同质异能移数值变化作了一定解释.

Ti对建筑隔板镁合金挤压态组织和性能的影响

对建筑隔板用镁合金试样进行了挤压成形,研究了添加和不添加Ti元素对建筑隔板用镁合金试样的影响,并进行了显微组织、力学性能和耐腐蚀性能的测试、对比和分析。结果表明:与未添加元素Ti的Mg-3Al-1Zn合金相比,Mg-3Al-1Zn-0.8Ti合金的晶粒细化,抗拉强度和屈服强度分别增大14、37 MPa,质量损失率减小了37.15%,力学性能和耐腐蚀性能得到提升。Ti元素的添加有益于建筑隔板用Mg-3Al-1Zn镁合金综合性能的提升。

抽拉速率对Co-Al-W基单晶高温合金凝固行为的影响

系统地研究抽拉速率(50~300μm/s)对Co-7Al-8W-1Ta-4Ti单晶高温合金枝晶间距、显微组织、显微偏析行为与凝固特征温度等凝固行为的影响规律;同时,基于Kurz-Fisher方程计算了单晶高温合金的平均液相扩散系数。结果表明,随着抽拉速率的提高,合金的一次和二次枝晶间距均显著细化。Co-7Al-8W-1Ta-4Ti合金的平均液相扩散系数与一代镍基单晶高温合金接近,低于高x(Al)/x(W)的CoNi基单晶高温合金,但高于含Re的二代镍基单晶高温合金。合金中Al、W、Ta和Ti元素的显微偏析倾向以及枝晶间析出相的面积分数均随着抽拉速率的提高总体呈现先增大(50~200μm/s)后降低(200~300μm/s)的趋势。随着抽拉速率的提高,合金的液相线温度基本不变,但固相线温度呈现先降低(50~100μm/s)后保持不变(100~300μm/s)的趋势。此外,抽拉速率未改变实验合金的凝固路径。

用摩擦搅拌加工法制备的细晶铝合金

采用摩擦搅拌加工方法制备了细晶铝合金Al-3.5Mg-1.2Zn-1Ti,通过SEM和XRD分析以及拉伸试验和疲劳试验发现:摩擦搅拌加工制备的该合金平均晶粒尺寸为10.2μm,由α-Al基体和少量的Mg Zn2相、Al3Ti相组成,室温抗拉强度、屈服强度和断后伸长率分别为609 N/mm2、478 N/mm2、22.5%;疲劳寿命较传统铸态合金的延长256.2%。

汽车用高强镁合金铸态性能试验研究

对汽车零部件用高强镁合金Mg-12Gd-3Y-1Zn-0. 5Ti铸态的微观组织、力学性能及腐蚀性能进行了测试和分析。结果表明:该合金铸态组织由α-Mg、Mg3(Gd,Y,Zn)相和少量方块相组成。由于Gd、Y、Zn和Ti合金元素的复合添加,使其晶粒较为细化、组织分布较为均匀,试样内部未发现明显的孔洞、夹杂等缺陷。其抗拉强度为342N/mm2、屈服强度为285 N/mm^2、断后伸长率为8. 5%,腐蚀电位较纯镁正移486 m V,具有较佳的拉伸性能和耐腐蚀性能。

汽车空调支架用镁合金的挤压工艺优化

为了优化汽车空调支架用镁合金的挤压工艺,本文采用不同的工艺参数对试样进行了挤压。结果表明:随挤压温度从300℃增加至400℃、挤压速度从1 m/min增加至5 m/min,试样的强度先增大后减小,断后伸长率先减小后增大,腐蚀电位先正移后负移,试样的耐腐蚀性能先提高后下降。与300℃相比,360℃挤压使试样抗拉强度和屈服强度分别增大了22%、26%,断后伸长率减小了23%,腐蚀电位正移66 m V;与1 m/min相比,4 m/min挤压使试样抗拉强度和屈服强度分别增大了17%、20%,断后伸长率减小了15%,腐蚀电位正移51 m V。Mg-5Al-1Zn-0.3Ti镁合金的挤压温度和挤压速度参数分别优选为360℃和4 m/min。

机械设备外壳挤压态新型镁合金的组织与性能研究

采用连续挤压工艺制备了机械设备外壳用挤压态新型镁合金Mg-8Al-1Zn-0.15In-0.15Ti。对该镁合金进行了显微组织、XRD、力学性能和阻尼性能分析。结果表明:该合金由α-Mg基体和少量的Mg_(17)Al_(12)相组成,具有较佳的力学性能和阻尼性能。该合金的抗拉强度为327 MPa、屈服强度为268 MPa、断后伸长率为25%。与商业AZ31镁合金相比,在0.8Hz频率下该新型合金在25℃的阻尼性能增加了196%。

高温高弹性NiCr19Co16W10Ti3AlB合金高温塑形变形的热模拟研究

Nicrl9Co6W10Ti3A1B合金是一种沉淀强化镍基合金，合金元素复杂，热加工温度范围窄，热加工难度大。本文采用Gleeble-3800热模拟试验机，对NiCrl9Co6W10Ti3AlB合金进行高温塑形变形的热模拟，分析合金在不同变形条件下的热变形行为和显微组织变化情况。结果表明：合金在变形开始阶段，随着应变量的增加，流变应力迅速增加，当应变量达到一定值后，流变应力增长缓慢，且流变应力随着变形温度的升高而降低。变形温度对合金的变形组织有很大影响，随着变形温度的升高，动态再结晶程度增加，晶粒尺寸也逐渐增加。

热处理对Ti2AlNb合金电子束焊接接头组织和性能的影响

采用光学显微镜、拉伸试验机及显微硬度计研究了热处理对Ti2A1Nb合金电子束焊接接头组织与性能的影响。结果表明，Ti2A1Nb合金电子束原始焊接组织由仪：相、B2相和O相组成，经不同温度的热处理获得不同形态的O相，以强化焊缝强度。经850℃×2h炉冷热处理后室温和高温力学性能最佳，韧性也最佳。Ti2A1Nb合金电子束焊接接头经850℃热处理可提高焊缝显微硬度，断口呈现解理断裂和韧窝断裂相结合的特征。

钛合金表面激光熔覆Nb-Al-Ti高温合金涂层组织与性能

采用激光熔覆技术在TC4合金表面制备了不同Ti含量的Nb-Al-Ti高温合金涂层,分析了Ti含量对该合金涂层的显微组织、硬度和抗高温氧化性的影响。结果表明,随着Ti添加量的增加,合金涂层依次形成了β-(Nb,Ti)树枝晶+枝晶间Nb3Al和β-(Nb,Ti)树枝晶+枝晶间Nb3Al+Nb2Al组织,合金涂层的显微硬度得到提高;受金属间化合物数量和微观偏析等因素的影响,Ti添加量的质量分数为15.18%时的合金涂层抗高温氧化性最优。