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2.25Cr1Mo0.25V耐热钢与304不锈钢AA-TIG焊接接头组织及性能研究
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作者 刘永玲 何赟 +6 位作者 冯亚南 辛晓龙 张渊虎 冯宜文 马生骥 李金元 汪燕芳 《特钢技术》 CAS 2024年第1期37-40,45,共5页
采用电弧辅助活性AA-TIG焊对2.25Cr1Mo0.25V耐热钢和304不锈钢管进行异种钢材焊接,并对其焊接接头的组织、硬度及力学性能进行分析。结果表明,使用AA-TIG焊能够一次性焊透2.25Cr1Mo0.25V耐热钢和304不锈钢,得到成形良好的焊接接头。焊... 采用电弧辅助活性AA-TIG焊对2.25Cr1Mo0.25V耐热钢和304不锈钢管进行异种钢材焊接,并对其焊接接头的组织、硬度及力学性能进行分析。结果表明,使用AA-TIG焊能够一次性焊透2.25Cr1Mo0.25V耐热钢和304不锈钢,得到成形良好的焊接接头。焊缝处无裂纹等焊接缺陷,焊缝处各元素在焊缝水平方向分布均匀。在靠近两侧母材的焊缝区,Cr、Fe、Ni元素有一定的梯度,但无明显偏聚。焊接接头两边的母材区硬度值较低,在焊缝区域硬度达到最大,焊缝区域的硬度波动范围在400~489 HV之间,最终拉伸试样都断在304母材上,得到的平均拉伸强度为406 MPa,最大的抗拉强度为542 MPa。 展开更多
关键词 电弧辅助活性AA-TIG焊 组织 力学性能 2.25cr1mo0.25V耐热钢 304不锈钢
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Impact-sliding wear response of 2.25Cr1Mo steel tubes:Experimental and semi-analytical method
2
作者 Meigui YIN Thibaut CHAISE +3 位作者 Liwen WANG Daniel NÉLIAS Minhao ZHU Zhenbing CAI 《Friction》 SCIE EI CAS CSCD 2022年第3期473-490,共18页
The impact-sliding wear behavior of steam generator tubes in nuclear power plants is complex owing to the dynamic nature of the mechanical response and self-induced tribological changes.In this study,the effects of im... The impact-sliding wear behavior of steam generator tubes in nuclear power plants is complex owing to the dynamic nature of the mechanical response and self-induced tribological changes.In this study,the effects of impact and sliding velocity on the impact-sliding wear behavior of a 2.25Cr1Mo steel tube are investigated experimentally and numerically.In the experimental study,a wear test rig that can measure changes in the impact and friction forces as well as the compressive displacement over different wear cycles,both in real time,is designed.A semi-analytical model based on the Archard wear law and Hertz contact theory is used to predict wear.The results indicate that the impact dynamic effect by the impact velocity is more significant than that of the sliding velocity,and that both velocities affect the friction force and wear degree.The experimental results for the wear depth evolution agree well with the corresponding simulation predictions. 展开更多
关键词 impact-sliding wear SEMI-ANALYTICAL 2.25cr1mo steel tube nuclear reactors
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2.25Cr1Mo传热管切向微动磨损性能研究
3
作者 邢帅 王立闻 +5 位作者 杨凌云 武志广 王博 官雪梅 刘标 蔡振兵 《润滑与密封》 CAS CSCD 北大核心 2023年第5期130-136,共7页
钠冷快堆换热器中的冷却剂与构件之间的流致振动会导致传热管发生微动磨损。以钠冷快堆换热器传热管候选材料2.25Cr1Mo钢为研究对象,研究其在不同法向载荷(10、20、30 N)下的切向微动磨损行为和损伤演变规律;采用光学显微镜(OM)、扫描电... 钠冷快堆换热器中的冷却剂与构件之间的流致振动会导致传热管发生微动磨损。以钠冷快堆换热器传热管候选材料2.25Cr1Mo钢为研究对象,研究其在不同法向载荷(10、20、30 N)下的切向微动磨损行为和损伤演变规律;采用光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)及EDS对磨痕的形貌及摩擦化学反应进行分析;通过白光干涉仪获得传热管的磨损量。结果表明:随着法向载荷的增加,2.25Cr1Mo钢的微动模式由完全滑移转变为部分滑移,摩擦因数、磨损体积随着法向载荷的增加先增加后减小;当载荷为10~20 N时,2.25Cr1Mo钢的主要磨损机制为磨粒磨损、分层剥落以及氧化磨损,当载荷为30 N时,主要磨损机制为黏着磨损、塑性变形和氧化磨损。 展开更多
关键词 2.25cr1mo 传热管 切向微动 法向载荷 磨损机制
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固态相变对2.25Cr1Mo钢多道焊组织及残余应力的影响
4
作者 张珈铭 赵建平 《焊接技术》 2023年第3期24-29,共6页
基于Abaqus及其子程序,提出了考虑包括奥氏体相变、贝氏体相变和马氏体相变在内的固态相变的2.25Cr1Mo钢焊接模拟方法。模拟考虑了固态相变产生的相变潜热、体积变化和屈服强度改变,对2.25Cr1Mo钢平板多道焊模型的温度场、组织分布及焊... 基于Abaqus及其子程序,提出了考虑包括奥氏体相变、贝氏体相变和马氏体相变在内的固态相变的2.25Cr1Mo钢焊接模拟方法。模拟考虑了固态相变产生的相变潜热、体积变化和屈服强度改变,对2.25Cr1Mo钢平板多道焊模型的温度场、组织分布及焊后残余应力进行了计算,并研究了其规律。研究结果表明:相变潜热使得焊后贝氏体生成量增多,马氏体生成量减少。相变导致的屈服强度改变使得焊后残余应力大幅下降,相变导致的体积变化减小了焊缝内部残余应力。 展开更多
关键词 2.25cr1mo 固态相变 焊接模拟 残余应力
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电化学充氢下2.25Cr1Mo0.25V钢氢脆敏感性研究 被引量:13
5
作者 胡海军 李康 +2 位作者 武玮 程光旭 弓卫军 《西安交通大学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2016年第7期89-95,共7页
针对制造加氢反应器的主要材料2.25Cr1Mo0.25V钢易发生氢脆的问题,重点研究了材料氢脆发生机制,以了解该材料的氢脆敏感性。利用电化学氢渗透测试技术,通过施加阴极恒电流,使氢原子渗透进入钢中,揭示了不同环境中的氢扩散特性,同时通过... 针对制造加氢反应器的主要材料2.25Cr1Mo0.25V钢易发生氢脆的问题,重点研究了材料氢脆发生机制,以了解该材料的氢脆敏感性。利用电化学氢渗透测试技术,通过施加阴极恒电流,使氢原子渗透进入钢中,揭示了不同环境中的氢扩散特性,同时通过结合氢渗透技术和慢速率拉伸试验方法研究了钢材的氢脆敏感性。渗氢试验结果表明:随着电化学充氢电流密度的增大以及试样厚度的减小,氢扩散系数均逐渐增大;充氢温度的倒数1/T和氢扩散系数的自然对数之间存在线性关系。慢速率拉伸试验的结果表明:随着充氢电流密度的增大,钢的断裂强度、延伸率和断面收缩减小而氢脆指数增大。当充氢电流密度超过2.5×10^(-3) A/cm^2时,钢材表现出明显的氢脆。该试验结果可为加氢反应器材料性能评价提供理论依据。 展开更多
关键词 氢脆敏感性 电化学充氢 2.25cr1mo0.25V钢 扩散系数 氢脆指数
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热处理工艺对2.25Cr1Mo0.25V钢相变温度的影响 被引量:6
6
作者 马喜龙 胡传顺 +1 位作者 秦华 蒋应田 《石油化工高等学校学报》 CAS 2011年第3期79-81,共3页
采用热膨胀法测试了不同热处理工艺条件下2.25CrlMo0.25V钢的相变温度Ac1和Ac3。结果表明,该钢经退火处理后的相变温度分别为797.1℃和886.2℃,经淬火处理后的相变温度分别为801.3℃和891.4℃,经调质处理后相变温度分别为809.2℃和898.... 采用热膨胀法测试了不同热处理工艺条件下2.25CrlMo0.25V钢的相变温度Ac1和Ac3。结果表明,该钢经退火处理后的相变温度分别为797.1℃和886.2℃,经淬火处理后的相变温度分别为801.3℃和891.4℃,经调质处理后相变温度分别为809.2℃和898.7℃。不同组织对相变温度有影响,实际生产中应考虑热处理对组织和性能的影响。 展开更多
关键词 2.25cr1mo0.25V钢 热处理 相变温度
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2.25Cr1Mo钢韧脆转变温度影响因素分析 被引量:7
7
作者 沈冬冬 袁泽喜 《武汉科技大学学报》 CAS 2011年第6期410-413,共4页
采用不同的时效工艺,运用冲击试验、俄歇能谱、扫描电镜等分析方法,研究2.25Cr1Mo钢的韧脆转变温度变化规律及其影响因素。结果表明,2.25Cr1Mo试验钢650℃时效2h后的韧脆转变温度为-55℃,560℃时效100h后的韧脆转变温度为-25℃,480℃时... 采用不同的时效工艺,运用冲击试验、俄歇能谱、扫描电镜等分析方法,研究2.25Cr1Mo钢的韧脆转变温度变化规律及其影响因素。结果表明,2.25Cr1Mo试验钢650℃时效2h后的韧脆转变温度为-55℃,560℃时效100h后的韧脆转变温度为-25℃,480℃时效1 200h后的韧脆转变温度升高至-10℃;P在晶界处的偏聚行为是导致试验钢韧脆转变温度变化的主要因素。 展开更多
关键词 2.25CrlMo钢 韧脆转变温度 晶界偏聚
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预处理对2.25Cr1Mo钢相变温度的影响 被引量:2
8
作者 刘丽芳 胡传顺 +1 位作者 秦华 肖凯 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2009年第12期124-127,共4页
采用差热分析方法(DTA)测试了不同热处理工艺下2.25Cr1Mo钢的相变温度Ac1和Ac3。结果表明,经退火处理的2.25Cr1Mo钢件的相变温度Ac1和Ac3分别为831.4℃和920.8℃;经正火处理的2.25Cr1Mo钢件的相变温度Ac1和Ac3分别为823.1℃和913.2℃;... 采用差热分析方法(DTA)测试了不同热处理工艺下2.25Cr1Mo钢的相变温度Ac1和Ac3。结果表明,经退火处理的2.25Cr1Mo钢件的相变温度Ac1和Ac3分别为831.4℃和920.8℃;经正火处理的2.25Cr1Mo钢件的相变温度Ac1和Ac3分别为823.1℃和913.2℃;经调质处理的2.25Cr1Mo钢件的相变温度Ac1和Ac3分别为818.9℃和906.1℃。不同组织对相变温度有影响,实际生产中应严格执行热处理制度。 展开更多
关键词 组织 相变温度 2.25cr1mo 热处理
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二次热循环对2.25Cr1Mo钢组织的影响 被引量:1
9
作者 胡传顺 秦华 +1 位作者 马喜龙 朱健 《石油化工高等学校学报》 CAS 2012年第3期64-66,共3页
通过扫描电镜(SEM)、能谱(EDS)分析方法,对2.25Cr1Mo钢经受二次热循环后的组织进行了分析。结果表明,经过二次热循环作用,获得贝氏体组织。但经第一次峰值温度热循环作用所形成的粗大原奥氏体晶界,并未在第二次热循环作用后产生细化,仍... 通过扫描电镜(SEM)、能谱(EDS)分析方法,对2.25Cr1Mo钢经受二次热循环后的组织进行了分析。结果表明,经过二次热循环作用,获得贝氏体组织。但经第一次峰值温度热循环作用所形成的粗大原奥氏体晶界,并未在第二次热循环作用后产生细化,仍然保持第一次热循环所形成的粗大的原奥氏体晶界形态。能谱分析结果表明,微区成分比较均匀,说明试样经受第二次热循环作用后,奥氏体均质化进行得较为充分。颗粒状组织微区成分与基体相比,铬元素含量增高,可推测颗粒状组织形成了以Fe,Cr为主的第二相碳化物。 展开更多
关键词 2.25cr1mo 热循环 组织 峰值温度 晶粒尺寸
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2.25Cr1Mo钢中的夹杂物和晶粒度 被引量:4
10
作者 秦华 刘丽芳 +2 位作者 胡传顺 唐迎春 崔勇 《理化检验(物理分册)》 CAS 2008年第5期235-237,共3页
对采用2.25Cr1Mo钢制成的螺纹承压环、封头、接管和法兰上截取的试样进行晶粒度等级评定及夹杂物形态和分布的研究。研究表明,封头和接管处晶粒度等级较高,四个部位试样的晶粒度等级均满足要求,夹杂物以细小的氧化物为主,有少量的硫化物... 对采用2.25Cr1Mo钢制成的螺纹承压环、封头、接管和法兰上截取的试样进行晶粒度等级评定及夹杂物形态和分布的研究。研究表明,封头和接管处晶粒度等级较高,四个部位试样的晶粒度等级均满足要求,夹杂物以细小的氧化物为主,有少量的硫化物,无硅酸盐类夹杂物,并且夹杂物呈独立分布。 展开更多
关键词 2.25cr1mo 晶粒度 夹杂物 形态分布
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530℃时效对2.25Cr1Mo中厚板组织与性能的影响 被引量:1
11
作者 李鑫 龚雪婷 +2 位作者 武志广 赵吉庆 杨钢 《材料热处理学报》 CAS CSCD 北大核心 2022年第12期91-99,共9页
采用X射线衍射、扫描电镜(SEM)、透射电镜(TEM)和能谱仪(EDS)和力学性能测试等研究了2.25Cr1Mo中厚板在530℃时效不同时间后的组织和性能变化规律。结果表明:530℃时效时,板材的主要强化相为富Cr的M_(7)C_(3)相和富Mo的M_(2)C相。时效初... 采用X射线衍射、扫描电镜(SEM)、透射电镜(TEM)和能谱仪(EDS)和力学性能测试等研究了2.25Cr1Mo中厚板在530℃时效不同时间后的组织和性能变化规律。结果表明:530℃时效时,板材的主要强化相为富Cr的M_(7)C_(3)相和富Mo的M_(2)C相。时效初期,少量M_(3)C相转变为M_(23)C_(6)相。在时效时间为100~1000 h时富Cr相的质量分数随时效时间延长而增加,随后随时效时间延长而下降,富Mo相质量分数随时效时间延长而不断上升。时效过程中,条片状贝氏体会宽化和分解。但由于细小的碳化物未明显粗化和聚集,对贝氏体亚结构有良好的钉扎作用,因此延缓了板条贝氏体亚结构退化,使板材保持较高的组织稳定性。高温时效后,板材的室温强度和冲击韧性变化不明显,530℃高温强度和塑性出现小幅降低,表明2.25Cr1Mo中厚板具有良好的性能稳定性。 展开更多
关键词 2.25cr1mo中厚板 时效 显微组织 力学性能 高温
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国产2.25Cr1Mo0.25V锻钢高温低周疲劳性能 被引量:2
12
作者 谢国福 赵姿贞 陈旭 《化工设备与管道》 CAS 2016年第2期1-5,共5页
在455℃完成了国产2.25Cr1Mo0.25V锻钢的低周疲劳试验。该锻钢呈循环软化特性,疲劳寿命随循环应变幅的增加而大幅缩短,应变幅-疲劳寿命符合Basquin-Coffin-Manson方程。根据ASME锅炉与压力容器规范获得国产2.25Cr1Mo0.25V锻钢的疲劳设... 在455℃完成了国产2.25Cr1Mo0.25V锻钢的低周疲劳试验。该锻钢呈循环软化特性,疲劳寿命随循环应变幅的增加而大幅缩短,应变幅-疲劳寿命符合Basquin-Coffin-Manson方程。根据ASME锅炉与压力容器规范获得国产2.25Cr1Mo0.25V锻钢的疲劳设计曲线,并与ASME-NH中2.25Cr1Mo钢设计曲线对比。 展开更多
关键词 2.25cr1mo0.25V钢 低周疲劳 压力容器 设计曲线
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P含量对快堆蒸发器用2.25Cr1Mo钢步冷脆化倾向的影响 被引量:1
13
作者 伞晶超 李小兵 《铸造》 CAS 北大核心 2022年第7期857-861,共5页
2.25Cr1Mo钢是我国四代先进钠冷快堆热交换器主体结构材料,掌握钢中有害元素适宜控制范围是实现部件国产化制造的关键环节。采用步冷处理试验方法研究了不同P含量对2.25Cr1Mo钢第二类回火脆性倾向的影响。结果表明:P含量会对2.25Cr1Mo... 2.25Cr1Mo钢是我国四代先进钠冷快堆热交换器主体结构材料,掌握钢中有害元素适宜控制范围是实现部件国产化制造的关键环节。采用步冷处理试验方法研究了不同P含量对2.25Cr1Mo钢第二类回火脆性倾向的影响。结果表明:P含量会对2.25Cr1Mo钢第二类回火脆性产生显著影响。当钢中P含量为0.002%(质量分数,下同)时,第二类回火脆性敏感系数为-51.4℃,脆化倾向小。当P含量升至0.012%,尽管该数值满足ASTM-A387标准规定的P含量要求范围(≤0.035%),但钢的第二类回火脆性敏感系数已达59.6℃,具有较强的回火脆性倾向。当P含量为0.05%时,步冷处理前后钢的冲击功均较0.012%P试验钢有了明显降低,且脆性敏感系数高达174℃,回火脆性倾向极大。在对2.25Cr1Mo钢成分设计时,建议P含量控制在0.002%为宜。 展开更多
关键词 2.25cr1mo 步冷试验 P含量 第二类回火脆性
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热处理工艺对2.25Cr1Mo钢晶粒度和夹杂物的影响 被引量:1
14
作者 王杰 秦华 +2 位作者 胡传顺 林娜 薛瑜 《化工装备技术》 CAS 2009年第2期63-64,共2页
在不同的焊后热处理工艺条件下,评定2.25Cr1Mo锻件试样的晶粒度等级,确定夹杂物的形态和分布。结果表明:最小焊后热处理试样的晶粒度等级为7级,最大焊后热处理试样的晶粒度等级为6~6.5级,均满足实际生产要求。锻件中夹杂物以细... 在不同的焊后热处理工艺条件下,评定2.25Cr1Mo锻件试样的晶粒度等级,确定夹杂物的形态和分布。结果表明:最小焊后热处理试样的晶粒度等级为7级,最大焊后热处理试样的晶粒度等级为6~6.5级,均满足实际生产要求。锻件中夹杂物以细小的氧化物为主,有少量的硫化物,无硅酸盐类夹杂物,并且夹杂物呈独立分布。 展开更多
关键词 2.25cr1mo锻件 晶粒度 夹杂物 焊后热处理
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2.25Cr1Mo钢叶轮的真空热处理 被引量:5
15
作者 陈炜 《热处理》 CAS 2015年第2期38-40,共3页
研究了2.25Cr1Mo钢叶轮真空热处理后的显微组织和力学性能。结果表明:真空热处理后2.25Cr1Mo钢叶轮的显微组织主要为回火索氏体,其力学性能可以满足设计要求,叶轮的表面质量更好。
关键词 2.25cr1mo 叶轮 真空热处理 力学性能
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三次热循环对2.25Cr1Mo钢组织的影响
16
作者 王亚新 胡传顺 +1 位作者 秦华 马喜龙 《石油化工高等学校学报》 CAS 2012年第2期70-72,共3页
通过扫描电镜(SEM)、能谱(EDS)分析方法,对2.25Cr1Mo钢经受三次热循环后的组织进行了分析。结果表明,经过三次热循环作用,获得贝氏体组织。经三次热循环—三次热循环中最高峰值温度1 195℃,三次热循环总的t8/5达97s以上的作用时,晶粒尺... 通过扫描电镜(SEM)、能谱(EDS)分析方法,对2.25Cr1Mo钢经受三次热循环后的组织进行了分析。结果表明,经过三次热循环作用,获得贝氏体组织。经三次热循环—三次热循环中最高峰值温度1 195℃,三次热循环总的t8/5达97s以上的作用时,晶粒尺寸并未发生明显长大。由于第一次热循环冷却过程中没有发生相变,没能产生第二次热循环峰值温度的晶粒细化作用使晶粒尺寸细化。试样热循环作用后,对试样的能谱分析结果表明,析出相微区成分相近,以Fe元素为主要成分,可推测形成了Fe,Cr,Mo碳化物析出相。 展开更多
关键词 2.25cr1mo 热循环 组织 峰值温度 晶粒尺寸
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热处理状态对2.25Cr1Mo钢断裂韧度和裂纹扩展速率的影响
17
作者 于兆斌 史巨元 《理化检验(物理分册)》 CAS 2007年第10期490-493,共4页
分析了不同热处理状态对2.25Cr1Mo钢断裂韧度(KIJC)和裂纹扩展速率(da/dN)的影响。结果表明,经730℃回火后2.25Cr1Mo钢的断裂韧度有较大的提高,裂纹扩展速率则无明显变化。
关键词 2.25cr1mo 热处理工艺 断裂韧度 裂纹扩展速率
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某船用2.25Cr1Mo钢中P-Mo的晶界共偏聚研究
18
作者 魏国亮 周海军 葛仁超 《机械工程师》 2007年第12期18-19,共2页
P元素在晶界的偏聚被认为是导致钢回火脆性的一个重要的原因。Mo作为合金元素会减轻钢的回火脆性。然而,通过对晶界处元素的俄歇测定发现,2.25Cr1Mo钢中P与Mo在晶界处存在共偏聚现象。
关键词 2.25cr1mo 晶界 共偏聚
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焊接热循环峰值温度对2.25Cr1Mo0.25V钢断口形貌的影响 被引量:1
19
作者 邓海涛 胡传顺 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2015年第11期55-57,61,共4页
采用焊接热模拟方法、金相分析和扫描电镜试验,研究了不同峰值温度对2.25Cr1Mo0.25V钢焊接热影响区显微组织及断口形貌的影响。结果表明,峰值温度分别为750与850℃时,断口形貌为韧窝断裂。峰值温度为1000℃时,韧窝数量更多且分布均匀。... 采用焊接热模拟方法、金相分析和扫描电镜试验,研究了不同峰值温度对2.25Cr1Mo0.25V钢焊接热影响区显微组织及断口形貌的影响。结果表明,峰值温度分别为750与850℃时,断口形貌为韧窝断裂。峰值温度为1000℃时,韧窝数量更多且分布均匀。峰值温度分别为1200与1320℃时,断口形貌为解理断裂。断裂方式从韧窝型变为解理型。 展开更多
关键词 2.25cr1mo0.25V钢 断口形貌 韧窝 焊接热模拟
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2.25Cr1Mo厚壁换热器筒体焊缝裂纹的现场修复 被引量:2
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作者 蔡振宇 秦惠清 贺力奇 《大氮肥》 CAS 2008年第2期91-93,共3页
介绍2.25Cr1Mo厚壁换热器筒体焊缝开裂情况,分析其开裂原因,阐述消缺修复的施工要点。
关键词 2.25cr1mo 焊缝开裂 现场修复
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