热处理工艺对20CrMn2Si2Mo耐磨钢板组织和性能的影响

研究了热处理工艺对20CrMn2Si2Mo耐磨钢板组织和性能的影响。结果表明:实验材料经轧制+300℃回火和轧制+920℃空冷+300℃回火态的组织由贝氏体铁素体和残余奥氏体组成,属新型贝氏体组织;轧制+920℃油冷(或水冷)+300℃回火后的组织由板条马氏体和残余奥氏体组成;与轧制态相比,轧制+300℃回火可显著提高材料的韧性,轧制及920℃奥氏体化后,分别采用不同介质冷却的试验结果表明,材料在轧制+920℃空冷+300℃回火后具有较好的综合性能。

超低氧钢20CrMOH和60Si2MnA中TiN夹杂的控制

研究了超低氧(10×10^(-6))钢20CrMoH和60Si2MnA转炉终点[C]和LF渣(TiO_2)对转炉终点[Ti]和LF精炼过程△[Ti]的影响,以及[S]、[N]对TiN生成的影响。结果表明,试验钢TiN夹杂有两类:(1)单独TiN;(2)CaS为核心的复合TiN。20CrMoH钢中TiN夹杂较少,60Si2MnA钢中TiN占夹杂总量的50%～60%。随铸坯中S含量的增加,TiN夹杂含量增加;当[Ti]为(69～80)×10^(-6),[N]、[S]分别从(60～74)×10^(-6)和(30～35)×10^(-6)降至(27～35)×10^(-6)和(14～20)×10^(-6)时,TiN个数从4.4～6.1个/cm^2降低到0.4～1.1个/cm^2;当[S]≤0.002%,钢中无CaS-TiN复合夹杂析出。

ZG35CrMn2Si2Mo贝氏体铸钢组织和性能的研究

研究空冷耐磨ZG3 5CrMn2Si2Mo贝氏体铸钢的组织和性能 ,结果表明 :正火、低温回火后组织由贝氏体铁素体 (BF)和奥氏体 (AR)组成 ,具有良好的强韧性配合。分析ZG3 5CrMn2Si2Mo贝氏体铸钢的磨料磨损性能 ,并与耐磨钢ZGMn13CrMo进行比较 ,说明该贝氏体耐磨钢具有良好的耐磨性。ZG3 5CrMn2Si2Mo贝氏体铸钢作为一种新的贝氏体类抗磨材料 。

高温淬火处理对ZG30CrMn2Si2NiMo钢组织和性能的影响

研究了高温淬火热处理对ZG30CrMn2Si2NiMo组织和性能的影响,观察并测试了不同高温淬火处理钢的组织特征和力学性能。结果表明,ZG30CrMn2Si2NiMo铸态晶粒粗大,提高淬火温度可以细化组织,改善材料的力学性能,加热温度超过AC3之上200℃淬火,有明显的细化组织和晶粒作用,获得的组织为马氏体、贝氏体和奥氏体复相组织,并阐明了改善韧性和细化组织的原因。

40Cr10Si2Mo气阀钢中游离铁素体的形成原因分析及改进措施

本文通过40Cr10Si2Mo钢试样金相组织观察、显微硬度测试、SEM能谱分析、热处理工艺试验研究、化学成分及相图分析模拟,分析并确定了40Cr10Si2Mo钢中游离铁素体的形成原因,同时提出了有效的改进措施。

淬火回火对W6Mo5Cr4V2Si新型高速钢组织与硬度的影响

采用不同淬火、回火工艺对W6Mo5Cr4V2Si新型高速钢进行热处理工艺试验,并对材料的微观组织及硬度进行了分析。结果表明:W6Mo5Cr4V2Si钢在1200℃以下淬火、600℃回火硬度较低;在1250℃淬火时,随回火温度的升高,材料的回火硬度下降,560℃左右回火后材料的硬度最高,为67.1 HRC左右,其组织主要由网状、半网状及颗粒状碳化物+回火马氏体组成。

强韧化工艺对20CrNi2Mo钢组织与性能的影响

对20CrNi2Mo钢进行了强韧化处理,研究了处理工艺对其金相组织、硬度、塑韧性和耐磨性的影响。结果表明:20CrNi2Mo钢经不同工艺强韧化后,虽然金相组织基本保持低碳马氏体板条形态,但强度、塑韧性和耐磨性等有差别,深冷处理有利于提高材料耐磨性;两相区淬火使材料的韧性得到提高;高温淬火可提高材料的韧性,同时又不损伤材料的强度。

残余奥氏体对30CrMn2Si铸钢耐磨性影响

利用扫描电镜，结合计算机有限元计算研究了残余奥氏体对30CrMn2Si铸钢耐磨性影响。结果表明：在两体磨损条件下．残奥量为26％时耐磨性能最好；在三体冲击磨损条件下，冲击功为1．oJ，残奥在2．6％时耐磨性能最好；冲击功为4.OJ，残奥为2．25%时耐磨性能最好。二体磨损以犁沟和切削机制为主，三体磨损时磨损以凿削、疲劳机制为主。

38Si2Mn2Mo钢下贝氏体和回火马氏体中的碳化物析出行为

研究了 38Si2 Mn2 Mo钢等温下贝氏体中和淬火回火后马氏体中析出的碳化物。在下贝氏体中存在两组 ε碳化物 ,它们与贝氏体铁素体保持 Jack位向关系 ,而与奥氏体无固定取向关系 ,ε 碳化物的惯习面为 { 10 0 } b,未见碳化物在奥氏体一侧析出。表明下贝氏体具有碳过饱和度 ,ε 碳化物是从贝氏体铁素体中析出的 ,具有与回火马氏体相似的切变特征。

20CrNi2Mo钢作为重载齿轮材料的热处理工艺性能分析

将20CrNi2Mo钢和低碳渗碳钢进行渗碳表面强化处理,对试样的变形,渗层的碳浓度梯度,试样的有效硬化层,试样表层的残余奥氏体含量进行对比分析,结果表明20CrNi2Mo钢作为重载齿轮材料其热处理工艺性能是合格的。

形变对板条马氏体20CrNi2Mo钢组织演化规律的影响

在DIL805A/T热模拟试验机上对20CrNi2Mo板条马氏体钢进行了等温单道次轴向热压缩试验,结合光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)、电子背散射衍射(EBSD)和显微硬度计,研究了形变量对20CrNi2Mo钢板条马氏体组织演变规律和力学性能的影响。结果表明:20CrNi2Mo钢在压缩变形过程中极易发生动态再结晶,动态再结晶开始的临界应变为0.22。当变形量小于临界应变时,原奥氏体晶粒尺寸变化不大,板条束尺寸增加,板条块宽度减小,小角度晶界所占比例逐渐增大,大角度晶界所占比例逐渐减少;当变形超过临界应变后,随着变形量的增加,原奥氏体晶粒、板条束、板条块逐渐被细化,小角度晶界所占比例先略有减小后逐渐增大。极图分析表明,20CrNi2Mo钢在形变过程中板条块取向逐渐呈现择优分布。

20Cr2Mn2Mo钢渗碳后空冷开裂原因探讨

２０Ｃｒ２Ｍｎ２Ｍｏ钢渗碳后空冷开裂原因探讨太原重型机械集团公司热处理分厂（太原０３００２４）田香菊李祝群ＲｅｓｅａｒｃｈｏｎＣｒａｃｋｉｎｇＣａｕｓｅｏｆＣａｒｂｕｒｉｚｅｄ２０Ｃｒ２Ｍｎ２ＭｏＳｔｅｅｌａｆｔｅｒＡｉｒＣｏｏｌｉｎｇＴｉａｎＸｉａ...

渗碳淬火工艺因素对20CrNi2Mo钢热处理畸变影响的研究

采用正交试验方法,研究了淬火温度、渗碳温度、碳势、锻造比、预处理及预热等材料和热处理工艺因素对20CrNi2Mo钢热处理畸变的影响。针对20CrNi2Mo钢渗碳淬火的畸变特性,可通过优化的工艺参数较好地控制20CrNi2Mo钢的畸变。

热处理工艺对重载齿轮用20CrNi2Mo钢性能的影响

针对重载齿轮用20CrNi2Mo钢热处理后易产生变形的问题,研究了热处理工艺对20CrNi2Mo钢性能的影响。结果表明:采用改进后的热处理工艺,试样的伸长率、断面收缩率、冲击韧度与原始工艺相比变化不大,抗拉强度、表面硬度、热处理畸变量均比用原始热处理工艺处理的性能要好,因此重载齿轮用20CrNi2Mo钢热处理时应采用改进后的热处理工艺代替原始工艺,为扩大20CrNi2Mo钢应用领域奠定了基础。

1Cr20Ni14Si2钢输油管的应力腐蚀破裂失效分析

针对输油管产生的应力腐蚀裂纹 ,用光学显微镜观察其显微组织 ,并用直读光谱仪和透射电子显微镜对材料的成分和裂纹尖端处的腐蚀产物进行了分析 ,证实了产生应力腐蚀裂纹的原因。并用超低碳含Mo的不锈钢提高使用寿命 ,经 2a多的运行得到了较好的效果。

4Cr10Si2Mo钢气门球化退火工艺的改进

4Cr10Si2Mo钢气门在电镦过程出现质量问题,对其化学成分、硬度和显微组织进行了分析。结果表明,由于球化不良而产生的不均匀带状碳化物是造成气门电镦质量问题的重要因素之一。通过改进球化退火工艺,使4Cr10Si2Mo钢的显微组织中的碳化物形态、分布得到改善,气门电镦的质量有了明显的提高。

固溶处理对ZG40Cr25Ni20Si2耐热钢力学性能的影响

针对选用ZG40Cr25Ni20Si2耐热钢制造的某型号燃气舵安装壳体复验过程中出现的力学性能偏低现象,研究固溶处理对材料金相组织及力学性能的影响,为该产品后续失效分析及质量控制提供参考依据。试验结果表明:温度为1080℃,保温时长90 min的固溶处理有助于提高产品的力学性能,常温和900℃高温下抗拉强度分别提高11%和14%,900℃高温下伸长率提高14%。研究结果可为后续该牌号产品的设计和选用提供有效参考。

4Cr10Si2Mo钢气门杆表面麻坑分析

4Cr10Si2Mo钢气门杆部在精磨后经常会出现"麻坑"。通过低倍检测、显微组织观察、SEM能谱分析等手段对"麻坑"产生的原因进行了研究。结果表明,其产生的原因与Si、Al、Ca形成的脆性夹杂物有关,在金属塑性变形及冷、热加工过程中,由于受到拉应力作用,脆性夹杂物碎裂后脱落而造成。为了防止"麻坑"的产生,必须提高气阀钢冶金质量,严格控制气门原材料表面质量及夹杂物的数量、大小、分布、形态。

20CrNi2Mo钢带状组织的形成与消除

探讨了齿轮用20CrNi2Mo钢带状组织的形成机理,形成条件及影响因素,分析了带状组织对齿轮渗碳层的影响,规定了齿轮用钢带状组织的允许范围,通过工艺试验,找出了消除20CrNi2Mo钢带状组织的方法。

高速列车轴承用20CrNi2Mo钢热变形规律

采用MMS-300热力模拟试验机,研究20CrNi2Mo轴承钢在850~1150℃,应变速率0.01~10s^(-1),变形量为0.8条件下的热变形规律。结果表明:应变速率低于1s-1、变形温度在1050℃以上变形时,实验钢发生了明显的动态再结晶,其动态再结晶形核机制主要为晶界弓出。确定了热变形激活能为479.499k J/mol以及Z参数,根据实验数据回归建立了20CrNi2Mo轴承钢流变应力方程。