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20Mn2SiVB钢在两相区加热贝氏体区等温过程中的组织与性能 被引量:2
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作者 龙秀慧 霍颜秋 +1 位作者 刘廷明 周振华 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2008年第9期74-76,共3页
采用光学显微镜、扫描电镜和X射线衍射仪对20Mn2SiVB钢在两相区加热贝氏体区等温不同时间所获得的组织形态和相结构进行了研究,并进行了拉伸试验。结果表明,20Mn2SiVB钢经760℃两相区加热后在420℃贝氏体区等温过程中,首先在奥氏体晶界... 采用光学显微镜、扫描电镜和X射线衍射仪对20Mn2SiVB钢在两相区加热贝氏体区等温不同时间所获得的组织形态和相结构进行了研究,并进行了拉伸试验。结果表明,20Mn2SiVB钢经760℃两相区加热后在420℃贝氏体区等温过程中,首先在奥氏体晶界析出贝氏体铁素体,随着等温时间的延长,铁素体板条增多,分割奥氏体晶粒,形成贝氏体铁素体和其板条间的富碳奥氏体小岛。所获得组织为先共析铁素体、无碳化物贝氏体、粒状贝氏体、残留奥氏体和马氏体。拉伸试验表明,在760℃加热420℃等温5 min后,试样可获得较好的综合性能,其抗拉强度σb≈970 MPa,伸长率δ≈14.9%。 展开更多
关键词 20mn2sivb钢 贝氏体 粒状贝氏体 马氏体
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奥氏体化温度及冷却方式对20Mn2SiVB钢组织及性能的影响 被引量:1
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作者 鞠育平 何鹏瞧 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2006年第8期37-39,共3页
通过各种试验手段,研究了20Mn2SiVB钢不同奥氏体化温度及不同冷却方式处理后其显微组织及其强度和塑性的变化,确定了最佳的热处理工艺。结果表明:900℃奥氏体化后风冷时钢的强塑性最好;在强塑性最佳时的微观组织是铁素体+粒状贝氏体。
关键词 20mn2sivb钢 奥氏体化 加热温度 组织
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不同冷却方式对20Mn2SiVB钢组织和性能的影响
3
作者 龙秀慧 霍颜秋 周振华 《金属热处理》 EI CAS CSCD 北大核心 2006年第7期71-73,共3页
对20Mn2SiVB钢在两相区不同温度加热后经不同的冷却方式进行处理,并研究了该钢的组织和性能。结果表明,该钢在冷却过程中组织均为未溶的先共析铁素体、从奥氏体中析出的共析铁素体、少量的无碳化物贝氏体、粒状贝氏体和马氏体。拉伸试... 对20Mn2SiVB钢在两相区不同温度加热后经不同的冷却方式进行处理,并研究了该钢的组织和性能。结果表明,该钢在冷却过程中组织均为未溶的先共析铁素体、从奥氏体中析出的共析铁素体、少量的无碳化物贝氏体、粒状贝氏体和马氏体。拉伸试验表明,20Mn2SiVB钢在800℃奥氏体化后经风冷可取得最佳的力学性能。 展开更多
关键词 20mn2sivb钢 冷却方式 显微组织 力学性能
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等温处理对20Mn2SiVB钢的组织与力学性能的影响 被引量:1
4
作者 王敏 郭淑兰 徐学东 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2010年第16期161-162,165,共3页
研究了20Mn2SiVB钢经920℃完全奥氏体化后,在不同温度等温时的显微组织及力学性能。结果表明,20Mn2SiVB钢在不同温度转变时可以得到数量不等的无碳化物贝氏体、粒状贝氏体、铁素体、残余奥氏体和马氏体组织;经550℃等温处理的力学性能... 研究了20Mn2SiVB钢经920℃完全奥氏体化后,在不同温度等温时的显微组织及力学性能。结果表明,20Mn2SiVB钢在不同温度转变时可以得到数量不等的无碳化物贝氏体、粒状贝氏体、铁素体、残余奥氏体和马氏体组织;经550℃等温处理的力学性能最佳。 展开更多
关键词 20mn2sivb 等温淬火 显微组织 力学性能
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20Mn2SiVB钢高温等温淬火的显微组织与性能 被引量:3
5
作者 张志俊 宋英炜 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2007年第2期64-66,共3页
研究了20Mn2SiVB贝氏体钢经940℃完全奥氏体化后,再进行不同温度和时间的盐浴等温淬火,通过调整贝氏体的相对含量来控制材料热处理后的组织和综合力学性能。结果表明,20Mn2SiVB在420℃等温淬火时,能获得良好的强韧性配合。
关键词 20mn2sivb 等温淬火 显微组织
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冷却方式对20Mn2SiVB钢显微组织和性能的影响
6
作者 张志俊 纪花 邵文明 《机械工程与自动化》 2012年第4期95-96,共2页
研究了20Mn2SiVB钢经980℃完全奥氏体化和加热温度为770℃时,在不同冷却方式下,材料显微组织和性能的变化。结果表明,20Mn2SiVB钢经980℃完全奥氏体化后,当冷却速度较高时,能获得良好的强韧性配合。
关键词 20mn2sivb 冷却方式 显微组织 性能
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20Mn2钢链条断裂原因分析
7
作者 王少聪 王会强 +5 位作者 崔建英 赵建新 闫学兰 孙玉林 孙广军 王晓丽 《热处理》 CAS 2024年第4期49-51,54,共4页
某厂20Mn2钢链条在使用中断裂。为找出链条断裂的原因,检测了断裂链条的化学成分、硬度、显微组织和断口形貌。结果表明:链条表面脱碳严重,导致表面疲劳强度和硬度下降;心部有大量铁素体和氧化物夹杂,导致其力学性能降低。是这两个因素... 某厂20Mn2钢链条在使用中断裂。为找出链条断裂的原因,检测了断裂链条的化学成分、硬度、显微组织和断口形貌。结果表明:链条表面脱碳严重,导致表面疲劳强度和硬度下降;心部有大量铁素体和氧化物夹杂,导致其力学性能降低。是这两个因素导致链条在使用中断裂。 展开更多
关键词 20mn2 热处理 断裂 脱碳
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等温过程中20Mn2SiVB贝氏体钢显微组织的变化
8
作者 张志俊 王学英 姚洪涛 《长春工程学院学报(自然科学版)》 2007年第4期29-31,44,共4页
研究了20Mn2SiVB贝氏体钢经920℃完全奥氏体化后,在420℃等温过程中显微组织的变化;结果表明,20Mn2SiVB在贝氏体等温转变时,粒状贝氏体主要是由贝氏体铁素体不断产生及其对奥氏体的不断分割而形成,仅见有少量贝氏体的合并现象。在420℃... 研究了20Mn2SiVB贝氏体钢经920℃完全奥氏体化后,在420℃等温过程中显微组织的变化;结果表明,20Mn2SiVB在贝氏体等温转变时,粒状贝氏体主要是由贝氏体铁素体不断产生及其对奥氏体的不断分割而形成,仅见有少量贝氏体的合并现象。在420℃等温5min后可获得较高的强度和塑性,具有一定的TRIP效应。 展开更多
关键词 20mn2sivb 贝氏体 显微组织
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淬火对含ZrC的20Mn2钢的组织及力学性能的影响 被引量:6
9
作者 刘志义 许晓嫦 +1 位作者 邓小铁 李海 《材料研究学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2004年第1期39-45,共7页
研究了淬火冷却对含0.2%(体积分数)ZrC颗粒(粒径0.2-1.2μm)的20Mn2钢在大形变量轧制后的组织与力学性能的影响.结果表明, ZrC粒子作为大形变量热轧变形中的奥氏体形变核心及再结晶核心,对奥氏体晶粒的超细化有显著的作用,而显著细化... 研究了淬火冷却对含0.2%(体积分数)ZrC颗粒(粒径0.2-1.2μm)的20Mn2钢在大形变量轧制后的组织与力学性能的影响.结果表明, ZrC粒子作为大形变量热轧变形中的奥氏体形变核心及再结晶核心,对奥氏体晶粒的超细化有显著的作用,而显著细化的晶粒提高了完全获得马氏体组织的临界冷却速度,使水冷淬火态马氏体的数量、长度和宽度减小,使油淬态珠光体的数量减少、渗碳体片变短、变薄.在冷却过程中,细小的奥氏体晶粒转变为更细小(1-2μm)的铁素体晶粒,保留了热轧变形时的形变位错组织,使水淬态20Mn2钢的延伸率不下降的同时强度成倍提高,油淬态20Mn2钢在强度大幅度提高的同时延伸率成倍提高. 展开更多
关键词 金属材料 ZRC粒子 超塑预处理 20mn2 晶粒细化 强韧化
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20Mn2钢中添加ZrC粒子获得超细晶粒的研究 被引量:6
10
作者 雷毅 李海 刘志义 《兵器材料科学与工程》 CAS CSCD 2003年第3期21-24,38,共5页
在 2 0Mn2钢熔炼过程中加入一定体积分数和一定粒径的ZrC粒子以起形变核心和再结晶核心作用 ,利用大轧制变形加速奥氏体和铁素体晶粒发生再结晶而细化晶粒 ,分析了ZrC粒子对晶粒细化的作用以及合金元素和轧制变形对力学性能的影响。试... 在 2 0Mn2钢熔炼过程中加入一定体积分数和一定粒径的ZrC粒子以起形变核心和再结晶核心作用 ,利用大轧制变形加速奥氏体和铁素体晶粒发生再结晶而细化晶粒 ,分析了ZrC粒子对晶粒细化的作用以及合金元素和轧制变形对力学性能的影响。试验结果表明 ,试验钢晶粒尺寸被细化到 1~ 2 μm。与 2 0Mn2钢相比 ,S1钢淬火态抗拉强度和屈服强度分别提高 131.8%和 187.0 % ,2 0 0℃ 2 0 0min低温回火态分别提高 110 .6 %和 16 3.8% ,同时 ,延伸率也有所提高 ;S2钢油淬态的抗拉强度和屈服强度分别提高为 34.2 %和 39.9% ,钢S2油淬低温回火态分别提高了 2 9.9%和 35 .0 % ,与 2 0Mn2钢的塑性指标相比 ,油淬及低温回火态延伸率分别提高了 90 %和 111%。 展开更多
关键词 20mn2 ZRC粒子 超细晶粒 强韧化 晶粒细化
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20Mn2钢晶粒超细化及性能 被引量:4
11
作者 雷毅 李海 刘志义 《焊接学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2003年第3期17-20,共4页
借鉴超塑预处理细化晶粒的思路 ,在 2 0Mn2钢中加入与其液态 (16 5 0℃ )密度相同、且不溶于钢的ZrC粒子 ,使其成为钢在热轧时的形变核心和奥氏体及形变诱导铁素体的再结晶核心。并综合引入形变强化、相变强化、第二相弥散强化效应及细... 借鉴超塑预处理细化晶粒的思路 ,在 2 0Mn2钢中加入与其液态 (16 5 0℃ )密度相同、且不溶于钢的ZrC粒子 ,使其成为钢在热轧时的形变核心和奥氏体及形变诱导铁素体的再结晶核心。并综合引入形变强化、相变强化、第二相弥散强化效应及细晶强化效应 ,使两种状态试验钢晶粒尺寸均细化到 1~ 2 μm。与 2 0Mn2钢相比 ,淬火态试验钢σ0 .2 和σb 分别提高 187.0 %和 131.8%。同时 ,延伸率也有所提高 ;油淬态试验钢的σ0 .2 和σb 分别提高为 39.9%和 34.2 % ,与 2 0Mn2钢的塑性指标相比 ,油淬及低温回火态延伸率分别提高了 90 %和 111%。 展开更多
关键词 20mn2 晶粒细化 ZRC粒子 形变强化 相变强化 第二相弥散强化 力学性能
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变形方式对含ZrC粒子20Mn2钢晶粒细化的影响 被引量:3
12
作者 邓小铁 刘志义 郑青春 《材料导报》 EI CAS CSCD 北大核心 2005年第8期128-131,共4页
研究了恒温压缩与降温轧制对含 ZrC 粒子20Mn2钢晶粒细化的影响。结果表明,在奥氏体再结晶温度区间(1150℃、1050℃)和形变诱导铁素体相变温度区间(950℃、900℃、870℃、850℃),20Mn2钢的晶粒尺寸均能细化至3~4μm;在1150~870℃的降... 研究了恒温压缩与降温轧制对含 ZrC 粒子20Mn2钢晶粒细化的影响。结果表明,在奥氏体再结晶温度区间(1150℃、1050℃)和形变诱导铁素体相变温度区间(950℃、900℃、870℃、850℃),20Mn2钢的晶粒尺寸均能细化至3~4μm;在1150~870℃的降温轧制中,20Mn2钢的晶粒尺寸细化至1~3μm。分析表明,由于 ZrC 粒子的形变核心和再结晶核心的作用,含 ZrC 粒子的20Mn2钢在高温下(1150℃、1050℃)和较低温度下(950℃、900℃、870℃、850℃),变形的晶粒组织分别因奥氏体再结晶和形变诱导铁素体相变及其再结晶而得到细化;在降温轧制时,由于综合了高温奥氏体再结晶和低温形变诱导铁素体相变及其再结晶的细化晶粒效应,而最终获得的晶粒尺寸比恒温变形的更小。 展开更多
关键词 变形 晶粒细化 ZRC粒子 再结晶 形变诱导铁素体相变 20mn2 变形方式 奥氏体再结晶 再结晶温度
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形变温度对含ZrC粒子的20Mn2钢晶粒细化的影响 被引量:2
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作者 邓小铁 刘志义 郑青春 《金属热处理》 EI CAS CSCD 北大核心 2005年第8期24-29,共6页
采用热模拟单向压缩试验,研究了含碳化锆粒子的20Mn2钢在不同温度(850~1150℃)和不同形变量(30%~80%)下的晶粒细化行为.组织分析表明,ZrC粒子起到形变核心和再结晶核心的作用,提高了奥氏体动态再结晶形核率,即使在1150℃和1050℃的高... 采用热模拟单向压缩试验,研究了含碳化锆粒子的20Mn2钢在不同温度(850~1150℃)和不同形变量(30%~80%)下的晶粒细化行为.组织分析表明,ZrC粒子起到形变核心和再结晶核心的作用,提高了奥氏体动态再结晶形核率,即使在1150℃和1050℃的高温形变状态下,晶粒也能细化至3~4μm;同时因为ZrC作为形变核心的作用,增大了奥氏体内的局域集中形变程度,使得形变诱导铁素体相变能够在较高的温度(950℃)下提前发生;并因为晶粒的细化提高了获得马氏体组织的临界冷却速度,使得各温度下的形变淬火态组织发生了由马氏体向贝氏体乃至形变诱导铁素体的演变过渡.硬度分析表明,晶粒细化及应变产生的硬化作用不仅足以抵消因马氏体或贝氏体的减少和消失带来的硬度降低,还能够进一步提高20Mn2钢的硬度值,并且晶粒细化产生的硬化幅度更大.应力应变分析表明,由于奥氏体再结晶引起了1150℃和1050℃下的形变应力下降,同时由于形变诱导铁素体相变及其再结晶降低了950℃及其以下各温度的形变应力. 展开更多
关键词 20mn2 晶粒细化 XrC粒子 再结晶 形变诱导铁素体
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超塑性预处理在20Mn2钢晶粒超细化及强韧化中的应用 被引量:2
14
作者 雷毅 刘志义 李海 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2003年第6期46-49,共4页
在 2 0 Mn2钢中加入与其液态 (16 5 0℃ )密度相同、且不溶于钢的 Zr C粒子 ,使其成为钢在热轧时的形变核心和奥氏体及形变诱导铁素体的再结晶核心 ,显著细化钢的晶粒 (1~ 2 μm)。并综合引入形变强化、相变强化、第二相弥散强化效应... 在 2 0 Mn2钢中加入与其液态 (16 5 0℃ )密度相同、且不溶于钢的 Zr C粒子 ,使其成为钢在热轧时的形变核心和奥氏体及形变诱导铁素体的再结晶核心 ,显著细化钢的晶粒 (1~ 2 μm)。并综合引入形变强化、相变强化、第二相弥散强化效应及细晶强化效应 ,与 2 0 Mn2钢的常规淬火加低温回火态相比 ,在塑性指标不下降或略有升高的前提下 ,使钢的 σb 和 σ0 .2 分别提高 110 .6 %和 16 3.8%。 展开更多
关键词 20mn2 晶粒超细化 强韧化 超塑性预处理 结构
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超声波淬火对20Mn2A钢力学性能的影响 被引量:4
15
作者 王冠 赵慧丽 +1 位作者 郑喜平 张晓娜 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2014年第20期132-134,共3页
对20Mn2A的超声波淬火工艺进行了研究,并对显微组织和力学性能进行了分析。结果表明:硬度、强度和耐磨性随超声波涡流压力的升高而增加,伸长率随超声波涡流压力的升高而下降,超声波淬火后的显微组织是细小的板条马氏体。在100 N、300 r/... 对20Mn2A的超声波淬火工艺进行了研究,并对显微组织和力学性能进行了分析。结果表明:硬度、强度和耐磨性随超声波涡流压力的升高而增加,伸长率随超声波涡流压力的升高而下降,超声波淬火后的显微组织是细小的板条马氏体。在100 N、300 r/min及1000 s的实验条件下,2.0、2.5和3.0 MPa超声波涡流压力淬火后的试样具有最小的磨损质量损失,耐磨性能良好。 展开更多
关键词 超声波淬火 20mn2A 涡流压力 耐磨性
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20Mn2钢圆环链脆性断裂原因分析 被引量:7
16
作者 赵贤平 曹树卫 +1 位作者 万国喜 翟林甫 《失效分析与预防》 2009年第2期97-100,共4页
针对20Mn2结构钢圆环链拉伸试验时出现脆性断口的现象,经断口宏微观观察、金相分析后,认为圆环链的断裂性质为沿晶脆性断裂。分析认为,出现沿晶脆断是由于回火温度过高,且圆环链加工现场受场地限制,热处理后的成品链堆放在一起,造成内... 针对20Mn2结构钢圆环链拉伸试验时出现脆性断口的现象,经断口宏微观观察、金相分析后,认为圆环链的断裂性质为沿晶脆性断裂。分析认为,出现沿晶脆断是由于回火温度过高,且圆环链加工现场受场地限制,热处理后的成品链堆放在一起,造成内部圆环链冷却速率较慢,致使Si、Mn、P等元素在奥氏体晶界偏聚富集,形成高温回火脆性。利用合金结构钢高温回火脆性的可逆性,该批圆环链经670℃保温1 h重新回火后,用油快速冷却,消除了高温回火脆性,经检验完全合格。 展开更多
关键词 20mn2 圆环链 沿晶断裂 高温回火脆性
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20Mn2钢质量缺陷成因分析 被引量:1
17
作者 张立强 包燕平 +2 位作者 王敏 彭尊 王睿 《铸造技术》 CAS 北大核心 2013年第10期1302-1305,共4页
通过扫描电镜、能谱和低倍组织观察,分析了20Mn钢中外折、推方裂、硬点和掉块等4类主要缺陷的形成原因。结果表明,外折主要为水口结瘤物脱落和结晶器卷渣形成的夹杂物进入铸坯,在穿管时椭圆度过大受力不均造成的;推方裂主要形成原因为... 通过扫描电镜、能谱和低倍组织观察,分析了20Mn钢中外折、推方裂、硬点和掉块等4类主要缺陷的形成原因。结果表明,外折主要为水口结瘤物脱落和结晶器卷渣形成的夹杂物进入铸坯,在穿管时椭圆度过大受力不均造成的;推方裂主要形成原因为热处理时出现上贝氏体组织,内含脆性通道在加工变形时易断裂;硬点为废钢带入的含Cr或W的难熔金属所致;Mn元素在铸坯的宏观偏析恶化了铸坯轧制力学性能,造成掉块。 展开更多
关键词 20mn2 外折 硬点 质量缺陷
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20Cr2Mn2Mo钢渗碳后空冷开裂原因探讨 被引量:2
18
作者 田香菊 李祝群 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 1998年第6期46-47,共2页
20Cr2Mn2Mo钢渗碳后空冷开裂原因探讨太原重型机械集团公司热处理分厂(太原030024)田香菊李祝群ResearchonCrackingCauseofCarburized20Cr2Mn2MoSteelafter... 20Cr2Mn2Mo钢渗碳后空冷开裂原因探讨太原重型机械集团公司热处理分厂(太原030024)田香菊李祝群ResearchonCrackingCauseofCarburized20Cr2Mn2MoSteelafterAirCoolingTianXia... 展开更多
关键词 20Cr2mn2Mo 渗碳 空冷 开裂 金相分析
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杭钢80t DC EAF-LF-CC工艺20Mn2链用钢盘条的试制 被引量:2
19
作者 鲁欣武 潘志军 《特殊钢》 北大核心 2005年第6期57-58,共2页
杭钢采用80 t超高功率直流偏心底电弧炉-钢包炉(LF)-150 mm×150 mm连铸-高速线材轧机试制了20Mn2(%:0.19~0.24C,1.50~1.70Mn)链用钢Φ8 mm和Φ12 mm盘条.LF冶炼时将钢中酸溶铝控制在0.020%~0.025%,喂硅钙线并全程吹氩,连铸时采... 杭钢采用80 t超高功率直流偏心底电弧炉-钢包炉(LF)-150 mm×150 mm连铸-高速线材轧机试制了20Mn2(%:0.19~0.24C,1.50~1.70Mn)链用钢Φ8 mm和Φ12 mm盘条.LF冶炼时将钢中酸溶铝控制在0.020%~0.025%,喂硅钙线并全程吹氩,连铸时采用长水口,钢水过热度为25~35 ℃,使钢水纯净度较高,全氧含量为(22~31)×10-6,夹杂物≤2.0级.通过控制开轧温度950~980 ℃、终轧温度820~860 ℃和轧后延迟性冷却工艺,钢的晶粒度为8~10级,屈服强度为620~650 MPa,抗拉强度835~875 MPa,延伸率15%~18%,热轧材硬度(HB)175~195,满足标准和使用的要求. 展开更多
关键词 20mn2链用 盘条 控制冷却 EAF-LF-CC 冷却工艺 盘条 试制 DC 高速线材轧机
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圆环链用钢20Mn2的研制 被引量:1
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作者 张景宜 石成刚 范银平 《柳钢科技》 2007年第F09期301-304,共4页
介绍了圆环链用钢20Mn2钢中主要元素对钢材性能的影响,总结了安阳钢铁集团有限责任公司生产20Mn2钢的工艺。
关键词 圆环链用 20mn2 连铸
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