N含量对22CrMoH齿轮钢伪渗碳条件下晶粒度的影响

采用热处理试验研究了不同N含量对22CrMoH齿轮钢在930和980℃伪渗碳条件下晶粒度的影响。结果表明,低N含量试验钢在930℃伪渗碳条件下保温10h后出现混晶现象,在980℃伪渗碳条件下保温大于等于1h即出现混晶现象;而高N含量22CrMoH齿轮钢在930和980℃伪渗碳条件下保温10h以内均未出现混晶现象。

齿轮钢22CrMoH淬透性的控制

为满足大规格22CrMoH齿轮钢窄淬透性的要求,兴澄特钢在实际生产中采用包内合金化与RH成分微调控制齿轮钢的化学成分;通过控制钢液过热度在15～20℃,采用电磁搅拌工艺和凝固末端动态轻压下技术,并保证铸坯的加热温度和均热时间,保证了成分的均匀性。热轧成品横断面上成分偏析度均<5%,从而较好地控制了22CrMoH齿轮钢的淬透性和淬透性带宽,J15为33～39HRC,带宽为7HRC。

齿轮钢22CrMoH多用炉热处理工艺改进

通过对齿轮钢22CrMoH多用炉热处理工艺进行改进:强渗阶段碳势为1.15%、温度为930℃,扩散阶段碳势为0.8%、温度为920℃,淬火温度为850℃,回火温度为200℃,最终硬度可达63-66HRC,完全可以满足技术要求。

易切削齿轮钢22CrMoHS的开发

苏钢开发了一种新的易切削齿轮钢22CrMoHS (/%:0.19~0.25 C,0.80~1.00 Mn,≤0.025 P,0.040~0.060 S,1.00~1.40 Cr,0.35~0.45 Mo),S控制在0.040%~0.060%;通过控制电弧炉终点[C]在0.05%~0.12%;LF精炼初期渣的碱度(R)和Al2O3含量分别为4~5和25%~35%,在精炼后期渣碱度(R)和Al2O3含量分别为3~4和25%~35%;VD后钙处理,使钢中[Ca]在0.001 5%~0.002 5%;连铸二冷比水量0.81 L/kg,控制拉速0.75~0.80 m/min等工艺,钢中硫化物形态主要为球形,球化率达95%以上,材料的切削性能得到明显改善。

22CrMoH钢齿轮渗碳淬火回火后组织粗大的工艺改进

文章对22CrMoH钢齿轮经过渗碳淬火低温回火后出现粗大组织的现象进行了分析,并采取了相应的工艺改进措施。结果表明,杜绝元素偏析严重、奥氏体晶粒粗大的齿轮原材料流入生产;严格控制齿轮流转的各热加工工序特别是对锻造温度的控制;在机加工和渗碳淬火低温回火之前加一道等温正火工艺,都能有效控制齿轮组织粗大,保证齿轮产品质量。

22CrMoH钢推土机齿轮弯曲疲劳寿命研究

推土机齿轮常因断齿而失效。为此,研究了齿轮的弯曲疲劳性能。研究用齿轮材料为22CrMoH钢,经渗碳(渗层深度1.8～2.4 mm)、840℃油淬、180℃回火以及喷丸处理。随后对未经和经过喷丸处理的齿轮进行了弯曲疲劳试验。结果表明:经喷丸处理的齿轮齿根处的残余压应力为746 MPa,而未经喷丸的齿轮则为502 MPa,前者的弯曲疲劳寿命为3×10^(-6)周次,比后者提高了48倍多。

22CrMoH齿轮钢奥氏体晶粒度影响因素及混晶原因分析

分析了加热保温时间和加热速度对22CrMoH齿轮钢奥氏体晶粒长大倾向的影响以及其粗化及混晶原因。结果表明:随保温时间延长,奥氏体晶粒平均尺寸及粗大奥氏体比例不断增加;在保温时间较长的前提下,快速加热较慢速加热奥氏体晶粒度更容易长大;该成分22CrMoH奥氏体粗化温度在920~930℃,奥氏体晶粒的粗化及混晶与第二相质点AlN的聚集与溶解有关。

110t EAF-LF-RH-CC-连轧流程φ110mm~φ150mm 22CrMoH齿轮钢的试制

通过电弧炉留钢操作,控制EAF终点[C]≥0.10%,LF精炼白渣时间≥30 min,利用淬透性预测模型微调钢水中元素含量,控制中间包钢水过热度15~30℃、结晶器、铸流和末端电磁搅拌等工艺措施,试制的φ110mm~φ150 mm 22CrMoH齿轮钢(/%:0.20~0.22C,0.26~0.28Si,0.73~0.75Mn,0.007~0.012P,0.001~0.004S,1.05~1.09Cr,0.37~0.39Mo)的氧含量为8×10^(-6)~10×10^(-6),轧材J_(15)△HRC值≤4,夹杂物≤1.0级,低倍组织≤1.0级。

主动锥齿轮22CrMoH钢开裂原因分析

通过光谱分析化学成分、试样及裂纹宏观形貌分析、微观组织及晶粒度分析和扫描电镜分析,对加工完成品包装或装配阶段存在的纵向裂纹的锥齿轮22CrMoH钢进行了开裂原因分析。结果表明裂纹起源于V型花键皮下约2~3 mm处,结合其形态判断该裂纹属淬火裂纹。

重型汽车后桥主动锥齿轮的失效分析

采用扫描电镜、光学显微镜、火花放电原子发射光谱仪、定氢仪以及布氏硬度计对重型汽车后桥主动齿轮失效原因进行了分析。结果表明:失效齿轮的各项性能指标均满足标准要求,氢含量较低,失效原因主要是由于预紧力过大致使在齿轮轴尾部螺纹空刀槽与花键连接处应力集中导致的延迟断裂失效。