Nb、V对23CrNi3MoA钢组织和力学性能的影响

研究了不同含量Nb、V元素对23CrNi3MoA钢组织和力学性能的影响。结果表明,Nb、V元素对23Cr Ni3MoA钢均起到超细化的作用。微合金Nb、V含量偏高时,均存在碳化物偏聚现象,Nb的偏聚效果强于V;加入0.059%V时,碳化物均匀弥散分布,钢的强度和塑、韧性较好。

23CrNi3MoA钎具用钢热处理工艺对力学性能及显微组织的影响

研究了23CrNi3MoA钎具钢在试验室条件下通过不同的热处理工艺,获得相应的力学性能及显微组织,提出了合理的淬回火工艺及等温淬火工艺,经过直接淬火+回火处理和一定温度范围的等温淬火处理,23CrNi3MoA钎具钢的力学性能变化不大,表明23CrNi3MoA钢具有良好的适用性。

表面渗碳23CrNi3Mo钢的微观组织及渗碳规律数学模型分析

采用固体渗碳技术对23CrNi3Mo钢进行表面渗碳处理,观察表面渗碳层的微观组织,建立碳含量、浓度与渗碳时间、温度之间的数学关系。结果表明,表面碳浓度为0.72%～0.81%时能够获得良好渗碳效果。

15CrNi3MoA代替18Cr2Ni4WA钢的试验研究

研究了 1 5Cr Ni3Mo A钢的热处理工艺及力学性能 ,并与 1 8Cr2 Ni4WA钢的热处理工艺和力学性能进行了对比实验。结果表明 ,用 1 5Cr Ni3Mo A代替 1 8Cr2 Ni4WA钢是完全可行的。

23CrNi3MoA钻头用钢棒的研制

优选原材料和采用EBT+LF+VD+VCC冶炼技术控制材料洁净度和成分均匀性,降低材料偏析程度;根据钢种特性设计三段法加热,保证轧制过程温度控制;多辊道不同方向轧制变形,使钢棒表面质量良好,各方向变形均匀,获得良好的综合性能。

热变形过程中23CrNi3Mo钢的断裂规律及数学拟合分析

通过实验和数学方法研究了23CrNi3Mo钢在不同温度下的变形规律。结果表明,23CrNi3Mo钢在800-1 200℃之间变形时,塑性良好,拉伸断口具有非常显著的塑性断裂特征。而且,减小夹杂物的数量,将会提高23CrNi3Mo钢的断裂性能。

潜孔钻头用钢18CrNi3MoA锻制圆棒的生产实践

根据潜孔钻头用钢18CrNi3MoA技术要求及钢种特性,通过40 t电弧炉(终点[C]≥0.05%、P≤0.003%,出钢温度≥1630℃)-LF(精炼渣碱度3.0~4.5)-VD(≤70 Pa时间≥25 min)-氩气保护1.52 t铸锭-钢锭(1250±10)℃15 h均质化处理-锻坯Φ140 mm,780~810℃锻至Φ110 mm-完全退火等工艺,试制的3炉18CrNi3MoA钢圆棒的化学成分均满足技术要求,锻材氧含量12.0×10^(-6)~13.5×10^(-6),非金属夹杂物均≤1级;带状组织2级、奥氏体晶粒度8.5级,力学性能测定均满足技术要求。

不同热处理工艺下23CrNi3Mo钢的显微组织特征

23CrNi3Mo钢作为一种低碳合金钎具钢,在基础工程建设中发挥着重要作用。它的微观组织形态对其使用寿命及失效形式有着巨大的影响。本文研究了23CrNi3Mo钢在渗碳、正火、淬火和深冷等不同热处理工艺条件下的微观组织变化情况,以期为其性能的改善提供支持。结果表明,渗碳后的渗碳层为针状马氏体、过渡层为针状马氏体和贝氏体的混合组织,芯部为下贝氏体;正火后渗碳层的依然保持针状马氏体组织,但析出碳化物显著减少、过渡层和芯部的贝氏体含量增多;淬火后渗碳层和过渡层为针状马氏体组织,芯部为隐晶马氏体。经过渗碳、正火、淬火和回火热处理后的23CrNi3Mo钢的表面硬度为HRC46.1,冲击韧性为162.25J/cm^(2),有着较为优异的性能。

23CrNi_3Mo热处理工艺的试验研究

对经常用来制作钎头、钎尾和钎杆的23CrNi3Mo钢进行多种试验研究,测试其性能和组织.试验数据表明：亚温正火可以改善23CrNi3Mo的机械加工性能.820~860℃油淬工艺可以提高23CrNi3Mo的强韧性.

23CrNi3Mo的热处理工艺性试验

通过对23CrNi3Mo材料的预热处理、热处理等各环节的试验,获得了该材料的软化条件,淬火特性以及经过系列处理后的性能变化,为热处理工艺制定及设计选材提供了依据。

23CrNi3Mo钢钎具断裂失效分析

采用扫描电镜和光学显微镜观察了不同类型23CrNi3Mo钢钎具疲劳破坏缺陷试样断裂形貌及显微组织,分析讨论了缺陷试样失效的原因。结果表明,高疲劳寿命的阿特拉斯钎尾缺陷试样在疲劳源裂纹萌生、扩展过程中,塑性变形特征明显,表明其具有良好的抵抗疲劳裂纹扩展能力,而国内潜孔钻头试样脆性断裂特征明显。两种缺陷试样表面均为高硬度渗碳马氏体层,但阿特拉斯钎尾缺陷试样渗碳层与基体组织的下贝氏体过渡区域较宽,基体以贝氏体组织为主,硬度梯度过渡平缓,具有良好的强度与韧性匹配;而国内潜孔钻头试样的过渡区域较窄,基体是马氏体组织。可见合理的硬度梯度分布对钎具钢强韧性匹配和疲劳寿命影响很大。

磨料水喷丸对23CrNi3Mo钢高周疲劳性能的影响

主要研究磨料水喷丸(High-energy abrasive waterjet peening,HAWP)工艺对23CrNi3Mo钢渗碳后的高周疲劳性能的影响规律,并对比分析了宏微观影响因素的变化。通过升降法检测HAWP处理试样与未处理试样的高周疲劳性能,并拟合成不同工艺下的疲劳S-N曲线。借助扫描电镜、光学显微镜、透射电镜、应力测定仪、显微硬度计等分析了HAWP工艺对23CrNi3Mo钢高周疲劳性能的影响机制。结果发现HAWP工艺处理后的试样疲劳极限提高,表层组织细化、引入残余压应力场、硬度增加,疲劳源位置由表面向心部推移。HAWP工艺使23CrNi3Mo钢表面完整性提高,促使疲劳源推移到次表面;组织强化和残余压力场有效阻碍了裂纹的扩展,这些因素共同作用,改善了23CrNi3Mo钢的疲劳性能。

23CrNi3Mo钢钎杆热处理工艺优化

通过正交法对23CrNi3Mo钢钎杆的热处理工艺进行了优化。结果表明:奥氏体化温度、等温温度和等温时间三因素对23CrNi3Mo钢硬度影响大小顺序为等温时间>等温温度>奥氏体化温度。23CrNi3Mo钢贝氏体热处理的最佳工艺为920℃奥氏体化+320℃等温60 min,此时强韧性最佳,冲击吸收能量和抗拉强度分别达到69 J和1002 MPa。

国内外23CrNi3Mo钎具钢洁净度的差异

通过国内外23CrNi3Mo钎具钢的洁净度对比,找出在冶金环节上与国外钎具钢的差距,并对国外钎具钢中夹杂物的生成机理进行了理论热力学计算。结果表明,国外钎具钢的洁净度较高,易偏析元素砷、磷等含量远低于国内钎具钢;夹杂物的类型主要以单独的Mg-Al-O类夹杂物和Mg-Al-O外包裹MnS类夹杂物为主,夹杂物的尺寸主要为0~3μm;纵截面上MnS夹杂物具有很明显的拉长现象,且具有很好的熔断效果,宽度为1μm左右,纵横比为3~6。国内钎具钢中夹杂物主要为单独的Mg-Al-O类夹杂物和Mg-Al-O外包裹（Ca,Mn）S类夹杂物,尺寸以3~6μm为主;纵截面上,单独的（Ca,Mn）S沿轧制方向几乎不变形。热力学计算表明,MnS类夹杂物的两次析出是导致Mg-Al-O类夹杂物的包裹率达到70%、复合类夹杂物尺寸较小的主要原因。

某型柴油机曲轴热处理工艺开发

对某型柴油机曲轴的技术参数和热处理工艺难点进行分析,通过工艺试验,确立了该34Cr N i3M oA钢曲轴的水-空交替控时淬火工艺方案和工艺参数,在避免产生淬火裂纹的基础上保证了曲轴的力学性能等技术要求,实现了大型中合金钢曲轴水淬的工艺突破。

某大修曲轴渗氮工艺研究

通过对已进行过调质处理的34CrNi3MoA钢试棒进行渗氮处理试验,研究曲轴在表面局部留有残留渗氮组织的状态下对二次渗氮的影响。试验表明:二次渗氮的渗氮层深度、表面硬度、渗氮组织均未受残留渗氮组织的影响,渗氮后表面硬度可达到曲轴表面硬度要求。