304HC不锈钢钢丝形变诱导α′-马氏体相变及断裂机制

通过X射线衍射、扫描电镜和透射电镜等手段,研究冷拔过程中304HC不锈钢钢丝马氏体相变规律,并对马氏体相变过程中材料的断裂机理进行研究。结果表明,实验用钢形变马氏体的最高转变温度为57.9℃,镍当量为18.7%,满足形变诱导马氏体相变的温度条件和材料条件;随着马氏体相变的进行,试样的抗拉强度增加,延伸率下降;形变诱导马氏体相变的形核位置在孪晶与马氏体的交界面,位错弯曲缠结,形变孪晶协调变形,α′-马氏体在剪切带处切变形核,聚集形成马氏体板条;随着马氏体转变量增加,试样断裂类型由韧性断裂逐渐变为混合断裂;同时,在载荷较小时材料中的Al2O3夹杂与基体分离或本身开裂而形成微孔,随着载荷的增加,碳化物第二相阻碍位错运动并引起应力集中,变形不协调导致微孔长大、聚合,最终形成宏观裂纹。

退火工艺对304HC奥氏体不锈钢钢丝组织和性能的影响

对304HC奥氏体不锈钢钢丝在不同退火工艺制度下的性能和组织进行检测和观察,分析不同退火工艺参数对其组织和性能的影响规律。结果表明,退火后304HC奥氏体不锈钢钢丝的显微组织基本为等轴奥氏体晶粒,若退火温度较低或走线速率较快,则会出现大量的第二相组织;选用退火温度1050℃、走线速率4m/min、快冷的退火工艺,304HC奥氏体不锈钢钢丝的组织发生再结晶、第二相组织奥氏体化,材料获得较好的塑性,同时也获得比较优异的综合性能。

304HC不锈钢的热塑性及变形抗力的模型

利用热力模拟机测定了 30 4HC不锈钢的热塑性图·分析了Cu元素对热塑性的影响 ,并建立了变形抗力数学模型·采用金相、扫描电镜、能谱射线及电子探针研究了热变形后的显微组织、夹杂物和断口形貌·结果表明 :30 4HC不锈钢随Cu质量分数的升高 ,其热塑性下降·加工温度对热塑性也有重要的影响 ,合理的加工温度为 110 0～ 12 0 0℃·塑性下降的原因是在冷却过程中从奥氏体中析出Cu2 S ,Cu2 O等脆性化合物·

304不锈钢扁钢丝轧制过程中的宽展研究

研究了室温下304奥氏体不锈钢Φ5.5 mm盘条通过Φ160 mm二辊轧机经33.1%～68.0%压下量单道次无张力轧制的宽展规律。结果表明,宽展的变化受轧制过程中金属流动均匀程度的影响:当压下率Δh/h_0小于58.9%时,随变形量增加,宽展增加明显,拟合得到宽展计算公式W_1′=5.11(Δh/h_0)+4.92,当压下率大于58.9%时,变形较均匀,随压下量增加,宽展增加很小。

SUS304HC含铜不锈钢初轧坯开裂原因分析

对 SU S3 0 4HC含铜不锈钢初轧坯开裂严重的原因进行了全面分析 。

Sn对SUS304HC奥氏体不锈钢的有害影响

研究了 Sn在 SUS30 4 HC含铜奥氏体不锈钢生产中的有害影响。结果表明 :Sn原子易在钢锭激冷层产生偏析 ,通常聚集在晶界上 ,削弱了晶界结合力 ,使热塑性下降。锡含量高的 SUS30 4 HC含铜奥氏体不锈钢初轧开坯时容易出现开裂现象。 SUS30 4 HC含铜奥氏体不锈钢中锡含量在 0 .0 11%以下 ,铅当量 1.1× 10 - 6以下 ,一般不会对热塑性产生不良影响。通过改变加入的 Cu合金种类 ,并对含 Sn废钢加入量进行控制 ,解决了 SUS30 4 HC中锡含量高的问题。

冷镦用304HC不锈钢盘条的开发及生产实践

本文主要阐述了满足304HC不锈钢冷镦性能的主要控制指标及措施,得出夹杂物B、D、Ds类控制在1.0级以下,减少盘条表面缺陷和其横向截面缺陷深度不得超过0.05mm有利于减少304HC冷镦开裂比例,同时,对不同固溶方式的冷镦304HC的力学性能及显微组织进行了分析,离线固溶方式的304HC盘条由于强度低,塑性好,利于冷镦成型.

高强度304H不锈钢丝的研制

研究304H奥氏体不锈钢经过一定量拉拔、时效处理后的抗拉强度。通过试验数据得出冷拉加工的半成品钢丝强度在1640MPa时,通过适当的时效处理可获得所要求的强度,无需进行过度的冷拉加工;进行镜架配件生产时,所采用的最佳时效工艺为450℃保温3h或480℃保温1h,前者可减少配件表面的氧化,后者可有效提高生产效率。

高档雨刷用不锈钢丝开发

采用SUS304生产的Ф1.76 mm高档雨刷用不锈钢丝用量大,但质量难以控制。不锈钢丝技术要求:表面光洁;维氏硬度约400 HV;工字轮头部和尾部的不锈钢丝弹宽变化均不超过2 cm,弹高变化均不超过1 cm;盘载质量不小于350 kg。选用Ф5.5 mm盘条粗拉至Ф2.10 mm,经质量浓度为150～300 g/L的硫酸溶液电解,(400±50)℃预热、(1 100±10)℃固溶处理,收线速度9 m/min,再进一步细拉至Ф1.76 mm。结合优化的生产工艺和适当的设备改造,可以生产出满足客户要求的不锈钢丝。