加热温度对308L奥氏体不锈钢铸坯组织及高温热塑性的影响

采用EBSD、金相拼图、高温拉伸试验和扫描电镜断口形貌观察等方法,研究了不同加热温度对308L奥氏体不锈钢铸坯组织及高温热塑性的影响。结果表明:铸坯中树枝状的高温铁素体分布在基体奥氏体上,铁素体面积百分比为10.07%。试样在1100~1250℃的温度范围加热,随着加热温度升高,树枝状铁素体出现溶解现象,组织中高温铁素体面积百分比逐渐减小,同时高温拉伸断面收缩率不断增加,断口中韧窝数量逐渐增多,尺寸和深度逐渐均匀。温度继续升高到1300℃时,出现相反的规律。为保证308L奥氏体不锈钢好的热塑性,铸坯加热温度应该设定在1200~1250℃。

焊接速度对308L不锈钢CMT电弧增材制造薄壁件组织及性能的影响

采用冷金属过渡焊电弧增材制造工艺成功制备了308L不锈钢单道多层薄壁件,并研究了焊接速度对结构件的成形尺寸、微观组织和力学性能的影响。结果表明,当送丝速度、层间温度等其它试验因素一定时,在试验范围内增大焊接速度,成形件的平均层高和层宽均减小,成形有效率先升高后降低。结构件各部位在室温状态下的微观组织均为奥氏体+少量残余铁素体,随着沉积层的热量累积,熔池冷却速度变慢,奥氏体晶粒尺寸逐渐变大,铁素体含量降低。焊接速度越大,晶粒尺寸更加细小,结构件的显微硬度越大,在焊接速度6 mm·s^(-1)时,可达226 HV。另外,焊接速度越大,薄壁件抗拉强度越高,断后伸长率降低,且力学性能表现出各向异性,横向抗拉强度最高可达730.37 MPa,纵向抗拉强度为686.01 MPa。通过断口分析可知,拉伸试样的断裂方式为韧性断裂。

TIG电弧增材制造308L不锈钢的显微组织与力学性能分析

采用TIG电弧增材制造的方法成形了308L不锈钢的直壁件,研究了其显微组织和力学性能。利用奥氏体不锈钢的凝固模式预测显微组织,通过SEM和EDS能谱分析成形件的显微组织。结果表明:预测组织和实际组织一致,为奥氏体和少量铁素体。直壁件的底部和顶部位置显微硬度高于中部组织的,底部最高,顶部次之。从成形件上取水平方向的试样进行拉伸试验,断裂形式为韧性断裂,成形件的抗拉强度最小值达到520.19 MPa,伸长率最小值达到41.7%。

308L不锈钢堆焊试板点腐蚀原因分析

分析和研究了氯离子对308L不锈钢表层钝化膜的破坏机理。对于最大直径为(8～10)μm,深度为(10～12)μm的腐蚀坑,厚度方向上打磨掉0.2 mm后再重新补焊,可彻底杜绝二次点腐蚀的再次发生。

不锈钢焊缝金属的氢脆

用慢应变速率拉伸方法研究了不稳定型奥氏体不锈钢焊缝金属（３０８Ｌ和 ３４７Ｌ）以及母材（３０４Ｌ）的氢脆敏感性，分别研究了原子氢以及氢致马氏体对氢致塑性损失的贡献，结果表明，当可扩散的氢浓度Ｃ０大于临界值（约 ２５×１０－６－３０×１０－６）后三种不锈钢均会出现氢致马氏体（ε＋α’），其含量 Ｍ随 Ｃ０升高而升高，即 Ｍ（ε＋α’）＝５４．２－２５ ｅｘｐ（－Ｃ０／１５３）．氢致马氏体引起的塑性损失Ｉδ（Ｍ）随马氏体含量线性升高，即 Ｉδ（Ｍ）＝０４５Ｍ＝２４．４－１１．３ ｅｘｐ（－Ｃ０／１５３）１００％马氏体引起的最大塑性损失约为 ４５％，动态充氢引起的塑性损失几减去充氢除气试样的塑性损失就是原子氢引起的塑性损失Ｉδ（Ｈ），它随 Ｃ０升高而升高，但当 Ｃ０＞１０－４后，Ｉδ（Ｈ）趋于最大值（对应 ε＝５ × １０－６／ｓ），即 Ｉδ（Ｈ）ｍａｘ＝４４％（３０８Ｌ），Ｉδ（Ｈ）ｍａｘ＝４５％（３４７Ｌ）以及 Ｉδ（Ｈ）ｍａｘ＝４０％（３０４Ｌ）．随应变速率ε升高，Ｉδ（Ｈ）逐渐下降，直至为零（对应 ε＝０．０１８／ｓ—０．０３２／ｓ）；即 Ｉδ（Ｈ）＝－１６．４—１０．６ ｉｇε（３０８Ｌ），Ｉδ（Ｈ）＝－２０．９—１２．