30CrMnMo钢板裂纹原因分析

30CrMnMo钢板因热处理后产生裂纹而判废,给生产企业降本增效带来不利影响。采用低倍、金相等检测手段对裂纹原因进行系统研究,结果表明:钢板边部在淬火应力作用下产生微细裂纹,火焰切割时钢板端部的组织应力在裂纹处形成应力集中,超过钢板的断裂强度时诱发宏观裂纹。

脉冲应力冲击下30CrMnMo钢的绝热剪切失效行为

为研究30CrMnMo钢在脉冲应力冲击载荷下的绝热剪切失效及演化特性,利用分离式霍普金森压杆对一种轴对称帽型试件进行冲击剪切实验,并运用LS-DYNA动力学有限元软件对不同入射脉冲应力载荷下的剪切失效演化及剪切区温度分布进行数值模拟。结果表明,帽型试件的绝热剪切失效与脉冲应力比冲量相关,对于30CrMnMo钢帽型试件,其绝热剪切失效对应的脉冲应力比冲量近似为常量。数值模拟中,当网格尺寸小于剪切带宽度时,能够有效模拟剪切带内的局部温升热点特性。绝热剪切演化表现为失稳由帽型试件剪切区拐角处启动并同时向中心传播,剪切带内外材料主要经历均匀剪切变形和失稳快速扩展2个阶段。

7.62mm步枪弹正冲击30CrMnSiA钢板破坏效应试验

采用Ф25口径弹道滑膛炮发射7．62mm步枪弹头对经过某热处理工艺的4．1mm厚30CrMnSiA钢板进行了正冲击弹道破坏效应试验。冲击速度为600～890m／s。随着冲击速度的增加，通过试验分别观察到靶板的破坏模式依次经历隆起和盘形凹陷的塑性变形、花瓣型破坏以及冲塞型破坏3种模式。弹道极限速度在662m／s左右。试验结果分析表明，对靶板的冲击效应主要体现在弹头内强度较高的钢芯上，但当冲击速度提高到一定程度之后，被甲的质量效应开始表现出来，形成继钢芯冲塞靶板之后的二次冲塞；冲击之后的弹头钢芯头部镦粗，且其镦粗程度随弹头冲击速度的提高逐渐降低，一般不发生质量侵蚀现象。

基于SPH-FEM转换算法的7.62mm步枪弹冲击30CrMnSiA钢板的数值计算

从转换判据和时间步长控制两个方面对光滑粒子流体动力学-有限元(SPH-FEM)转换算法进行改进,采用改进的SPH-FEM转换算法对7.62 mm步枪弹冲击特殊热处理的30CrMnSiA钢板进行全尺寸三维数值计算,将子弹在冲击过程中发生严重畸变的有限单元转换为SPH粒子继续参与计算.子弹采用弹塑性模型,靶板采用修正的Johnson-Cook强度模型和Gruneisen状态方程.针对不同的子弹初速,计算靶板盘形凹陷和冲塞两种破坏模式,计算结果与实验结果吻合较好.表明改进的SPH-FEM转换算法能够合理高效地利用有限单元和SPH粒子,为低强度子弹冲击高强度靶板的计算提供一种有效途径.

板坯结晶器喂稀土对30CrMnMo钢夹杂物和低温韧性的影响

在300 mm×1950 mm板坯结晶器宽面中心两侧500 mm处向30CrMnMo钢(/%:0.31C,0.48Si,1.44Mn,0.011P,0.001S,1.20Cr,0.71Mo,0.040Als)喂入0.017%RE。分析结果表明,稀土收得率95%以上,在钢中分布均匀,改变了钢中夹杂物形态,大多数夹杂呈球状,与不加RE 30CrMnMo调质钢相比,含0.017%RE30CrMnMo钢60 mm板调质后-40℃冲击功(K_(V2))由50.9~56.6 J提高至77.6~81.6 J。

30CrMnMo钢调质Q125钢级套管的工艺研究

文章采用包钢现有钢种30CrMnMo进行了Q125钢级石油套管的热处理工艺研究，结果表明：该钢在9004-10℃保温40～50min水冷，630±10℃回火70～80min后有较好的强度和韧性，力学性能符合APISPEC5CT对Q125套管的性能要求。

BFe30-1-1/10CrNi3 Mo V复合钢板热成形及热处理后焊接工艺研究

研究了BFe30 1 1 10CrNi3MoV复合钢板的焊接工艺和热成形工艺 ,结果表明 ,焊接后的复层铜与基层钢熔合良好 ,有效地阻止了钢侧中Fe离子对复层铜焊缝的污染。热循环引起的界面松弛对界面的剪切强度有一定的影响。

NSM30塑料模具钢板锯切开裂原因分析

NSM30塑料模具钢板在锯切时出现裂纹,采用光学显微镜、扫描电子显微镜、能谱分析仪、硬度计等试验设备,对该模具钢板开裂原因进行了分析。结果表明:钢板心部组织不均匀,存在严重的偏析以及大量的TiN夹杂物和不连续网状碳化物,为该塑料模具钢板锯切开裂的主要原因;另锯切工艺不当也促进了钢板的加工开裂。

-30℃超低温厚钢板焊接施工技术

东北第一高楼——沈阳市府恒隆广场钢结构工程建筑总高度350.6 m,工程总用钢量约6万t,具有体量大、高度高、结构复杂等特点。工程采用Q345C和Q345GJC钢材,涉及最大板厚100 mm,个别结构部位焊缝密集、焊接填充量近500 kg。由于工程地处寒冷的东北地区,冬季施工长达5个月,室外最低温度可达-30℃,采用常规焊接技术难以进行。为了使钢结构冬季施工得以实施,制定了-30℃超低温厚钢板焊接施工技术,有效地控制了焊接残余应力和焊接变形,防止了焊接过程中因温度变化过大而引起的钢材性能的改变。

对半拼接的NCu30复合钢板封头高温压制工艺探讨

探讨了Q345R(R-HIC)钢板与NCu30+Q345R复合钢板对半拼接的封头的制造工艺。在使用模拟试件研究了覆层材料NCu30在正火热处理后的耐腐蚀能力的基础上,使用高温压制成型并随后进行正火热处理的热成型工艺、调整基层板厚度和合理安排板材的拼接顺序,成功制造了封头并保证了封头的使用性能。

上海汽车钢板弹簧厂和NJ30钢板弹簧

该厂原名“卫海铁工厂”,创建于抗日战争时期,至今已有近半个世纪的历史,专业生产汽车及其他工程车辆的钢板弹簧。全厂现有职工400余人,其中工程技术人员18人,年产量达7000余吨。在这近半个世纪的生产实践中,积累了丰富的经验-创造性地自行设计制造了成套专用设备,形成了一条具有独特风格的生产线。其中如卷耳机,成形淬火机,应力喷丸机,总成装配生产线等,具有工艺先进,质量稳定,结构紧凑,操作方便等特点。早在六十年代,即已在全国同行业中推广。

镍合金复合钢板NCu30+16MnR的焊接

镍合金是化学、石油、有色金属冶炼、航空航天工业、核能工艺领域中耐高温和高压,在高浓度或混有不纯物等各种苛刻环境中理想的金属结构材料.常见的镍合金有Ni-Cu、Ni-Mo、Ni-Cr-Fe、Ni-Cr-Mo、Ni-Cr-Mo-Cu等合金系列.

连铸20～35CrMnSiA钢板的热处理

对连铸 2 0～ 3 5 Cr Mn Si A钢板进行了供货热处理试验。结果表明 ,连铸 2 0 Cr Mn Si A钢板采用90 0℃正火工艺处理、连铸 2 5 Cr Mn Si A钢板采用 880℃正火工艺处理、模铸 3 0 Cr Mn Si A钢板宜采用73 0℃回火工艺处理。连铸 3 5 Cr Mn Si A钢板采用 75 0℃回火工艺处理时 ,产品各项指标可满足订货要求。

船用冷凝器B30/10CrNi3 Mo V封头的热成形工艺研究

研究了B3 0 /1 0CrNi3MoV复合钢板制造船用冷凝器封头的热冲压成型工艺 ,提出了切实可行的工艺措施 ,完成了B3 0 /1 0CrNi3MoV复合钢板标准椭圆封头的加工制造 ,测试了封头的各项性能 ,结果表明 ,获得的各项性能符合设计要求。

番禺30-1天然气海管浅滩段不停产干式维修技术研究与应用

番禺30-1天然气海管浅滩段因外力原因发生泄漏,为尽快恢复生产采用橡胶密封临时管卡进行了应急抢修。为保障海管长期安全运行,研究并实施了通过构筑钢板桩围堰形成干式环境后采用焊接隔离套筒进行永久性维修的创新技术。该项技术的研究与成功应用,填补了国内海管维修技术的一项空白,同时也为国内登陆海管近岸段(尤其是浅滩段)的维修提供了一种新的思路和技术保障,对今后类似工程具有借鉴意义。

稀土变质对30CrMnMo铸钢韧性的影响

研究了稀土变质对３０ＣｒＭｎＭｏ马氏体铸钢韧性的影响。添加稀土会使钢从室温到－６０℃时的韧性增加，其主要原因是细化了钢的组织，改善了马氏体亚结构，增加了残余奥氏体量及回火碳化物的数量并改善了其分布。

金属薄板抗7.62mm普通弹枪击性能的实验研究

目的评估覆钢板复杂结构的抗枪击性能,开展薄钢板抗枪击性能研究。方法采用56式步枪人工发射方式,分别开展4、8 mm厚06Cr19Ni10单层钢板与8、16 mm厚30CrMoA单层钢板以及06Cr19Ni10与30CrMoA(4 mm+8 mm与8 mm+8 mm两种厚度组合)双层钢板抗7.62 mm普通弹的枪击试验,测量子弹着靶速度与穿靶余速,观测靶板的破坏模式,理论分析单层钢板的弹道极限速度。结果7.62 mm普通弹不能穿透16 mm厚30CrMoA单层钢板以及所有参试双层钢板,其余参试单层钢板均能被穿透。基于Recht-Ipson模型,4、8 mm厚06Cr19Ni10与8 mm厚30CrMoA单层钢板弹道极限速度分别为511.7、498.6、684.3 m/s。结论薄钢板随厚度的增加,破坏模式从韧性扩孔向塞块推出转变,均为韧性破坏模式。强度较高的背衬板有助于提高前钢板的抗侵彻性能。

冷变形碳钢发蓝处理工艺及性能的研究

用Na OH、Na NO2、Na NO3为主要成分(10∶3∶1.5)的热碱发蓝工艺研究了30钢板在不同冷变形量下的发蓝处理氧化膜的性能,通过显微观察、硬度测量、擦拭试验、侵蚀试验得出变形量对氧化膜的连续性、致密度有重要影响。在试验中总结出大批量30钢板发蓝处理的双级处理工艺:除油除锈→温水清洗→清水冲洗→表面检测→装槽发蓝一级处理→装槽发蓝二级处理→清水冲洗→钝化→清水冲洗→侵油处理。

30CrNiMo超高强度钢板硬度不合格原因分析

通过对30CrNiMo超高强度钢板进行化学成分分析、金相高倍组织观察、力学性能和硬度测试以及热处理等一系列检测试验,结合钢板基材的退火热处理过程对成品钢板硬度不合格的原因进行了分析。分析结果表明:钢板基材采用氢气还原气氛进行高温长时间退火处理,在钢板边缘形成较深的表面和内部脱碳,是导致成品钢板硬度不合格的主要原因。