316L和347不锈钢在Solar Salt中的腐蚀行为研究

通过在500℃不同时间的静态腐蚀实验,研究了316L不锈钢和347不锈钢在Solar Salt(60%NaNO3+40%KNO3)中的腐蚀行为。通过跟踪2种不锈钢的质量变化,得到了这2种不锈钢的腐蚀动力学曲线。利用XRD和ICP-MS对熔盐物相和组分变化进行分析,利用XRD、SEM/EDS对不锈钢表面腐蚀产物物相、形貌和元素成分进行分析,最后结合熔盐与不锈钢二者的变化,分别讨论了316L和347不锈钢在Solar Salt中的相关腐蚀机理。腐蚀动力学曲线表明,316L和347不锈钢在500℃Solar Salt中均表现为腐蚀增重,随着腐蚀时间推进,316L不锈钢的增重呈现先增大后减小的趋势,347不锈钢的增重则一直增大。SEM/EDS的结果表明,347不锈钢更容易被氧化,同时347不锈钢中的Cr元素易发生溶出,相比之下,316L不锈钢在Solar Salt中的稳定性更好,即316L不锈钢的耐腐蚀性更强。

347不锈钢表面堆焊690镍基合金电化学腐蚀性能研究

利用钨极氩弧焊(TIG)堆焊工艺在347不锈钢钢板表面堆焊690镍基合金,采用电化学测量技术,在室温、质量分数为3.5%的氯化钠溶液中,对347不锈钢基体、690镍基合金堆焊层以及2种合金堆焊接头的电化学腐蚀性能进行了研究.借助扫描电镜(SEM)及其附带的能谱仪(EDS)对堆焊接头的微观组织和成分进行了分析,并通过光学显微镜来观察腐蚀后的表面形貌,研究堆焊接头的腐蚀机理.结果表明:690镍基合金堆焊层的耐蚀性优于347不锈钢基体,347不锈钢基体的腐蚀速率约为堆焊层的8.4倍;堆焊接头的耐蚀性最差,其腐蚀速率约为堆焊层的11.8倍;堆焊层在熔合区附近对基体中Cr含量的稀释是导致堆焊后基体腐蚀加剧的主要原因.

TP347不锈钢动态再结晶行为及组织演变分析

采用Gleeble-3500热模拟试验机对TP347含铌奥氏体不锈钢进行单道次等温热压缩试验。热压缩温度为900～1150℃,应变速率为0.005～0.05 s-1。由流变应力曲线的回归分析得到TP347钢的动态再结晶激活能及有关的材料常数。通过金相检验揭示了TP347钢动态再结晶晶粒尺寸的变化。研究表明,TP347钢的动态再结晶晶粒尺寸随着应变速率的增大而减小;由于含铌,导致在相同变形条件下,与304不锈钢相比TP347钢的稳态应力更高,晶粒更加细小。这主要是由于TP347钢中高温析出碳化铌并对晶界及位错运动起钉扎作用所致。

煤化工中TP347不锈钢厚壁临氢管道的焊接

根据油煤浆加氢工艺实际情况,讨论H2、H2S对347不锈钢管道的原材料、焊缝及热影响区腐蚀破坏的机理。并结合炼油厂加氢裂化装置关于不锈钢管道施工技术,对管道采取窄焊缝、小电流、多层多道焊并采取特殊的稳定化热处理的施工工艺,很好地满足了特殊操作环境下对焊缝的防腐蚀要求,为煤化工加氢厚壁不锈钢管道的施工积累了经验。

液固两相流对A182F347不锈钢材料的磨损特性

以直径为150μm的Si O2和Al2O3混合物为磨料,在自制的旋转式液-固两相流冲蚀试验装置上研究冲击角度、冲击速度及浆体浓度对奥氏体不锈钢A182F347的冲蚀规律,结合试件表面的冲蚀形貌分析,揭示稀相液固两相流体系下奥氏体不锈钢A182F347冲蚀机理。结果表明：4%~8%的浆体浓度下,冲击角度对试件的冲蚀规律近似,即在冲击角度为60°时出现磨损率峰值,峰值两侧区域磨损率逐渐降低;浆体浓度为6%,冲击速度从1.65 m/s增加至3.85 m/s时,试件磨损率呈指数增加;在高流速下,冲击角度为60°,浆体浓度小于6%时,试件磨损率受浆体浓度的影响较小,浆体浓度大于6%时,浓度越高,试件磨损率越大。在低流速下,浆体浓度大于8%时,试件磨损率受浆体浓度影响较小;A182F347的冲蚀磨损在低冲击角度下,以犁沟切削磨损为主,在高冲击角度下,以锻打变形磨损为主。建立的数学模型与试验结果较吻合。

1.25Cr-0.5Mo钢TIG堆焊347不锈钢工艺

某压力容器产品的小口径接管,需在其内壁制备347不锈钢耐蚀堆焊层,且对堆焊层铁素体含量、化学成分及耐晶间腐蚀性能提出要求。针对该问题,采用TIG堆焊在1.25Cr-0.5Mo钢基材上制备347不锈钢耐蚀层,采用该工艺实现小口径管内壁堆焊过程。对试件堆焊层进行无损检测,同时对堆焊层化学成分、铁素体含量、宏观组织、微观组织、力学性能和耐晶间腐蚀性能等检验项目进行验证。结果表明,采用该堆焊工艺可以获得优质的堆焊层,且堆焊层的各项性能指标均满足产品要求。

TP347不锈钢厚壁焊缝表面裂纹研究

本文对热高压分离器TP347厚壁焊缝表面裂纹的情况进行了描述,并对其产生的原因进行了分析。结果表明,TP347厚壁焊缝表面裂纹为热裂纹,是材质本身的冶金效应和内外部拉应力共同作用的结果。可通过控制母材化学成分和采用合理的焊接工艺措施来防止裂纹的产生。

TP347不锈钢厚壁管焊接及热处理工艺试验分析

针对某沸腾床渣油加氢装置TP347厚壁不锈钢管,采用不同的焊接工艺和热处理工艺,利用3个阶段试验数据,研究分析拟定的或既有的焊接工艺科学性以及稳定化热处理工艺必要性及可行性,为后续类似项目施工提供参考。

TP347H不锈钢焊接接头敏化特性分析

为明确TP347H不锈钢焊接接头敏化特性,对焊接接头进行不同条件的敏化处理.结果表明,焊接接头热影响区敏化倾向严重,敏化过程中由于Nb原子在晶界上的结合能高于Cr原子,会先形成了粗大的初级铌碳化合物,后形成细小的二次铌碳化合物.在700℃下保温时,焊接接头热影响区的敏化度呈现先提高后降低的趋势,当温度达到800℃及以上时,热处理不再提高接头热影响区的敏化度.与实际生产线上服役21000 h的F347H接头热影响区敏化特性对比,证实TP347H焊接接头650℃保温100 h即可达到敏化极限,其原因是Nb元素含量为C元素的数倍,大部分C元素与Nb元素结合形成NbC,而晶粒中扩散的C元素已与Cr元素充分结合,造成的敏化程度达到平衡状态.

347奥氏体不锈钢阀门焊接壳体裂纹成因分析

针对焊接后出现裂纹的347奥氏体不锈钢阀门壳体开展了失效分析,进行了宏观分析、化学成分和硬度测试、金相组织及能谱分析等,分析表明硼化物、硼碳化物与奥氏体形成了低熔共晶是导致开裂的冶金因素,热裂纹敏感性元素的偏析与富集、以及厚截面导致的拘束应力是导致阀门焊接壳体热影响区液化裂纹产生的原因。

保护气体对含铌不锈钢药芯焊丝347L脱渣性的影响

研究了不同保护气体CO2,Ar和混合气体(CO2+Ar)对347L型含铌不锈钢药芯焊丝脱渣性的影响,并在相同的条件下对自制的GDQA347L(3号)与TFW-347L和AT-Y347L型两种不锈钢药芯焊丝的脱渣性进行了对比,深入分析了熔渣的宏观形态和微观组织对脱渣性的影响。结果表明,研制的GDQA347L焊丝在Ar气保护下的脱渣性最好,混合气体保护下的脱渣性次之,CO2保护气体的脱渣性最差,由于CO2气体在高温下变为活性气体的,具有很强的氧化性,容易造成脱渣困难;三种焊丝在不同保护气体下熔渣的微观组织形态所表现的规律基本上一致,在熔渣微观组织中,当其条带状体的尺寸长、面积大时,对脱渣有利。

347H奥氏体不锈钢的焊接热裂纹和再热裂纹

结合一个工程实例,对347H奥氏体不锈钢的焊接热裂纹和再热裂纹的表观现象、产生原因等进行了探讨,进而提出了防止焊接热裂纹和再热裂纹发生的措施。

电站锅炉用TP347H不锈钢无缝管工艺的开发

太钢采用铁水预处理+30 t电弧炉熔化合金钢水-75 t K-OBM-S吹炼-VOD处理-LF精炼-5．6 t铸锭开坯(或220 mm×220 mm铸坯)-Φ100 mm管坯穿孔-冷轧(冷拔)流程,生产了Φ38 mm×6．6 mm TP347H (1Cr19Ni11Nb)钢无缝管。结果表明,通过控制[O]≤30×10-6、[H]≤3×10-6、As≤0．003 0％、Pb、Sn、Sb、Bi分别≤0．001 0％以及钢中C含量0．06％～0．08％、Nb含量0．6％-0．8％,钢管具有优良的冷、热加工性能,其各项性能均满足ASME和GB标准的使用要求。

TP347H不锈钢厚壁管道的焊接

论述了TP347H不锈钢厚壁管道的焊接技术要求,主要包括TP347H的化学成分、焊接性能、焊接方法和焊材选用、热处理制度的确定,以及焊接工艺参数、焊接要求、焊后热处理和焊缝返修等内容。

TP347H不锈钢与12Cr2MoWVTiB(G102)耐热钢异种钢焊口试验分析

文章对运行55221.64h的TP347H不锈钢与12Cr2MoWVTiB(G102)耐热钢异种钢焊接接头进行了试验研究,结果表明,G102侧热影响区为整个焊接接头的薄弱环节,鉴于该类焊接接头G102侧热影响区冲击值很低,建议尽早更换。

TP347H不锈钢焊接接头HAZ高温塑性研究

采用Gleeble焊接热模拟试验机,模拟TP347H钢经历不同峰值温度热循环的焊接接头HAZ,然后在600℃进行高温恒速拉伸试验,并对模拟试样析出物进行分析。结果发现,经历不同温度热循环的TP347H钢存在塑性降低温度区间,温度范围为900~1150℃;不同成分TP347H材料塑性降低温度区间存在差异;热循环导致塑性降低的原因与其析出相有关。

含铌不锈钢药芯焊丝347L的研制

研究了一种GDQA347L型含铌不锈钢药芯焊丝。并对工艺性能的影响因素进行了分析。结果表明，GDQA347L型焯丝焊接工艺性能优良，力学性能和耐腐蚀性能满足要求；合适的脱氧剂比例有利于工艺性能的改善。

TP347H不锈钢管表面裂纹的产生原因

在TP347H不锈钢大小头管生产过程中表面出现了环向裂纹;通过对钢管的化学成分、硬度、夹杂物、晶粒度、显微组织、裂纹处微观形貌和能谱微区成分等进行了分析,找出了裂纹产生的原因。结果表明:不锈钢管的表面裂纹是应力腐蚀裂纹;不锈钢管在成型过程中产生残余应力是裂纹产生的内因,在酸洗过程中带来的氯离子是裂纹产生的外因,晶界碳化铬的析出加剧了应力腐蚀开裂。

347H不锈钢电化学腐蚀行为研究

使用电化学工作站检测热轧态347H不锈钢、固溶态酸洗347H不锈钢和固溶处理态347H不锈钢在3.5wt.%NaCl、5wt.%H_(2)SO_(4)和5wt.%NaOH腐蚀介质中的电化学腐蚀行为,绘制极化曲线和电化学阻抗谱研究固溶处理对347H不锈钢电化学腐蚀行为的影响.结果表明:在3.5wt.%NaCl腐蚀介质中,固溶态酸洗347H不锈钢表现出最佳的耐腐蚀性,而固溶处理会降低热轧态347H不锈钢的耐腐蚀性能.在5wt.%H_(2)SO_(4)腐蚀介质中,通过1160℃固溶处理2 h,347H不锈钢的耐腐蚀性有所提高.在5wt.%NaOH腐蚀介质中,热轧态347H不锈钢的自腐蚀电流密度和其他状态的347H不锈钢相比要小一个数量级,因此,热轧态347H不锈钢更耐5wt.%NaOH腐蚀介质的腐蚀.

347型不锈钢堆焊用药芯焊丝国产化焊接工艺

在高温高压条件下,为防止腐蚀介质对设备内壁的腐蚀,很多设备的内壁要堆焊347型不锈钢堆焊层,如加氢反应器、变换炉等,但是,堆焊材料大量依赖进口。对比了国产347型不锈钢堆焊用药芯焊丝和进口347型不锈钢堆焊药芯焊丝在堆焊过程中的工艺性。通过试验表明:国产堆焊用347型药芯焊丝焊接工艺适应性较窄;某些国产的347型药芯焊丝通过试验参数的调整,堆焊后的堆焊接头性能得到改善能够满足产品要求。