347H奥氏体不锈钢的焊接热裂纹和再热裂纹

结合一个工程实例,对347H奥氏体不锈钢的焊接热裂纹和再热裂纹的表观现象、产生原因等进行了探讨,进而提出了防止焊接热裂纹和再热裂纹发生的措施。

MTO装置347H反应器焊缝开裂原因分析与修复

某石化公司MTO装置反应器材质为347H,于2011年10月建成投用。2017年9月,在反应器封头环焊缝附近首次发现裂纹,2018年5月2日停产检修,在封头环焊缝位置再次发现较大裂纹,且多处出现微裂纹。通过扩检、缺陷消除及合于使用评价,同时制定严密的运行监控措施,保证了装置平稳运行。文章从多个角度对焊缝开裂进行了原因分析探究,并提出了有关建议。

347H不锈钢电化学腐蚀行为研究

使用电化学工作站检测热轧态347H不锈钢、固溶态酸洗347H不锈钢和固溶处理态347H不锈钢在3.5wt.%NaCl、5wt.%H_(2)SO_(4)和5wt.%NaOH腐蚀介质中的电化学腐蚀行为,绘制极化曲线和电化学阻抗谱研究固溶处理对347H不锈钢电化学腐蚀行为的影响.结果表明:在3.5wt.%NaCl腐蚀介质中,固溶态酸洗347H不锈钢表现出最佳的耐腐蚀性,而固溶处理会降低热轧态347H不锈钢的耐腐蚀性能.在5wt.%H_(2)SO_(4)腐蚀介质中,通过1160℃固溶处理2 h,347H不锈钢的耐腐蚀性有所提高.在5wt.%NaOH腐蚀介质中,热轧态347H不锈钢的自腐蚀电流密度和其他状态的347H不锈钢相比要小一个数量级,因此,热轧态347H不锈钢更耐5wt.%NaOH腐蚀介质的腐蚀.

热处理对硝酸熔盐中347H不锈钢腐蚀行为的影响

利用静态熔盐浸泡实验,研究了不同晶粒度的347H不锈钢在565℃混合硝酸熔盐(60%NaNO_(3)+40%KNO_(3))中长达120 h的腐蚀行为.通过增重法绘制腐蚀动力学曲线,并研究347H不锈钢的表面腐蚀产物、物相、腐蚀表面微区成分,解释347H不锈钢在硝酸熔盐中的腐蚀机理.结果表明:经过固溶处理调控晶粒度的347H不锈钢在熔盐腐蚀中腐蚀速率有所降低,腐蚀动力学曲线变为线性增长趋势.通过XRD检测得到,347H不锈钢在硝酸熔盐中的腐蚀产物主要是Fe_(2)O_(3)和少量的Fe_(3)O_(4)及NaFeO 2.Fe_(3)O_(4),结构致密,能有效减小硝酸熔盐对钢基体的腐蚀,导致347H不锈钢在腐蚀后期质量损失有所降低.腐蚀产物形貌和横截面厚度分析结果表明,经过1160℃固溶处理1 h后不锈钢晶粒度达到7级时,腐蚀层厚度达到最低为0.661μm,此时347H不锈钢在硝酸熔盐中的耐腐蚀性达到最好.

347H奥氏体不锈钢管焊接工艺评定

针对347H不锈钢管材在焊接后出现开裂的现象,以347H奥氏体不锈钢为研究对象,采用等离子弧焊(PAW)+钨极惰性气体保护焊(TIG)实现了厚度为15 mm的347H奥氏体不锈钢的良好焊接,焊接工艺采用双面焊双面成型工艺,焊接中心气(PAW离子气和TIG枪内保护气)及内外焊缝保护气均为纯度≥99.99%的氩气,100%RT实时成像检测结果显示焊缝结合良好。并对焊缝进行了焊后热处理,加热到1100℃后保温15 min。最后,根据ASME《锅炉及压力容器规范》第Ⅸ卷要求对焊缝显微组织及综合性能进行了分析,其理化性能满足要求,生产工艺合理。

太阳能光热发电用347H耐热不锈钢板材的研制

阐述了鞍钢股份有限公司生产的成品厚度10~36 mm的太阳能光热发电高温熔盐储罐用347H奥氏体耐热不锈钢板的研制过程。通过选择合理的化学成分、冶炼、加热、轧制以及固溶热处理工艺等手段,生产的347H奥氏体耐热不锈钢,化学成分、热处理制度及力学性能满足GB/T 4238—2015《耐热钢钢板和钢带》的要求;表面质量光洁、无缺陷,钝化膜均匀致密;耐晶间腐蚀及耐氯离子腐蚀性能良好,钢板综合腐蚀性能满足高温熔盐储罐的服役要求。347H奥氏体耐热不锈钢作为新一代绿色能源材料,它的成功研制,在降低光热发电成本、提高光热发电装置寿命以及实现装置国产化等方面具有重要意义,为我国实现绿色发电提供重要途径。

稳定化热处理对347H不锈钢SMAW焊接接头性能影响

对347H不锈钢采用了SMAW焊接方法焊接,焊后进行了900℃稳定化热处理,并对焊接接头进行拉伸、弯曲、冲击、晶间腐蚀分析、显微组织、硬度试验。为了对比试验数据,又进行了347H不锈钢SMAW焊接接头的焊态和固溶热处理后的力学性能试验以及347H不锈钢GTAW焊接方法的稳定化热处理试验。试验后,对试验结果进行了综合分析,并针对347H不锈钢在高温工况服役的设备,进行了焊后稳定化热处理讨论。

制氢装置用347H承压管道焊后热处理标准浅析

介绍了347H不锈钢焊后热处理分类,分析了奥氏体不锈钢焊后热处理国内外标准现状。目前国内外标准对347H不锈钢管道焊后热处理的规定不一致,NB/T 10068—2018提出以操作温度和厚度范围作为347H不锈钢焊后热处理实施条件,为制氢装置用347H承压管道是否进行焊后热处理提供了指引,具有一定的参考意义。但该标准部分条款尚不完善,在铁素体测量顺序、铁素体含量合格值和铁素体测量方法方面还存在一定的问题,建议应将焊缝铁素体含量测量调整至焊后热处理前,取消固溶+稳定化热处理后的铁素体数为3 FN的下限值,增加E(R)16.8.2型熔覆金属铁素体含量合格值要求,同时明确铁素体含量检测方法。该标准关于焊后稳定化热处理实施条件的规定尚不完善,建议应结合工程实践经验和国外先进标准,设置焊后热处理豁免条件,对于操作温度≥500℃的薄壁和焊接接头拘束度较小工件,豁免其焊后热处理,以维持标准的科学性和先进性。NB/T 10068—2018未充分做好专利信息披露工作,后续应做好专利信息披露,防止出现知识产权劫持标准的状况。

稳定化处理对347H不锈钢第二相及性能的影响

通过JMatPro软件对347H不锈钢相图进行模拟,并结合生产工艺分析其稳定化温度对第二相、力学性能及耐腐蚀性能的影响。结果表明:347H钢凝固过程中第二相主要为NbN、Nb(C,N)、M_(23)C_(6)、σ相和Z相。1140℃固溶后的第二相主要为Nb(C,N)和少量NbN、M_(23)C_(6),相尺寸约为0.5μm。经800~1000℃稳定化退火处理后,晶粒尺寸随稳定化温度的增加变化较小,晶粒度为7.5级,第二相随稳定化温度的升高,尺寸显著长大到5μm以上,经EDS分析表明,数量增加和长大的第二相主要为NbC。800℃和850℃稳定化退火后347H钢的屈服强度较高,抗拉强度随稳定化温度的升高变化不大。稳定化退火后347H钢的腐蚀速率较固溶态的腐蚀速率低,稳定化退火提升了347H钢的耐晶间腐蚀性能。