亚温正火提高34Mn2V钢低温韧性

试验研究了无缝气瓶用 34Mn2V钢经亚温正火和不同温度正火后的力学性能。试验表明 ,利用适宜的亚温正火可显著提高 34Mn2V钢在 - 5 0℃下的冲击韧度 ,通过显微组织观察 ,分析了亚温正火后组织变化 ,特别是晶粒细化、铁素体量增加。

连铸工艺生产34Mn2V非调质钢的质量控制

阐述了连铸工艺生产34Mn2V钢的质量水平。针对34Mn2V钢的性能及使用特点,通过采取钢包吹氩、LF和RH精炼、结晶器电磁搅拌、控制浇钢过热度及轻压下等技术措施,使大方坯连铸工艺生产的34Mn2V钢坯表面质量优良,纯净度高,其[H]≤1.8×10-6;T[O]≤12.0×10-6;A类夹杂≤2.0级,B、C类夹杂均≤1.0级,D类夹杂≤1.5级。冲制高压无缝气瓶的性能稳定,具有较高的强韧性水平,满足气瓶使用的安全性要求。

34Mn2V气瓶用钢亚温二次正火低温改性机理研究

本文研究了34Mn2V钢经亚温二次正火后的显微组织和力学性能,讨论了亚温二次正火后,显微组织的改善对低温力学性能的影响亚温二次正火后,使34Mn2V钢的常温强度、低温塑性有所改善,特别是低温韧性有大幅度的提高。试验结果表明:800℃(Ac_3～—10℃)亚温二次正火组织具有优良的强韧性配合,生产中可视为一种有效的强韧化措施。

高压气瓶钢34Mn2V 200mm×200mm轧坯角部拉裂缺陷的控制工艺

通过工艺对比分析了34Mn2V高压气瓶用钢中间包浇铸温度、结晶器液面波动、[Als]、中问包炉次和280 mm×380 mm连铸坯拉速波动对轧坯角部拉裂的影响。提出减小RH加Al量,按[Als]0.01%控制;RH后喂Ca-Si线;适当提高连铸钢液温度,控制中间包钢水温度1 520～1 530℃;控制浇铸过程塞棒吹氩量≤10 L/min;结晶器液位波动±3 mm等工艺措施。应用结果表明,轧坯角部拉裂缺陷率由原来的23.57%降至1.21%。

34Mn2V钢的热加工缺陷

34Mn2V钢坯经火焰切割下料,再经热冲压制成氧气瓶,因氧气瓶底凹面出现热撕裂而造成大量废品。通过试验跟踪和解剖分析,研究了下料坯端面裂纹和半成品瓶底部相应缺陷的本质。结果表明,切割下料时在切割面热影响层发生部分奥氏体化;当切割热消失后,奥氏体化的金属即受到周围冷金属的冷却作用形成马氏体组织。因此,瓶底的局部热撕裂是由下料坯切割时产生的温度梯度和相变引起的。采用预热切割、切割后缓冷和下料坯温度降至环境温度前立即入炉退火都能避免热影响层的开裂。

高压气瓶用钢34Mn2V连铸坯的生产实践

包钢采用 80t转炉 ,83tLF(VD) ,4流弧形连铸机生产断面为 (mm) :2 80× 32 5、2 80× 380、319×4 10高压气瓶用钢 34Mn2V连铸坯 ,LF(VD)后的平均成分为 (% ) :0 34C ,0 2 5Si,1 5 9Mn ,0 0 15P ,0 0 0 4S ,0 10V ,LF(VD)脱硫率为 84 6 2 % ,钢中氢含量为 (0 94～ 1 15 )× 10 -6。叙述了转炉 ,LF(VD) 。

34Mn2V钢在正火条件下钒碳化物的析出机理及其对力学性能的影响

利用TEM分析研究了34Mn2V钢在不同正火工艺下钒的碳化物的析出机理及其对力学性能的影响.

正火温度对34Mn2V气瓶钢冲击韧性的影响

研究了34Mn2V钢经不同温度正火后的力学性能,分析了不同温度正火后材料的组织变化对冲击韧性的影响。实验室及工业试验结果表明,利用适宜的亚温正火可显著提高34Mn2V钢的冲击韧性,实际生产中适当降低正火温度可使34Mn2V钢具有良好的强韧性,满足高压气瓶技术条件的要求。

转炉/矩形坯连铸生产34Mn2V钢的实践

转炉采用90%铁水加10%的自产优质废钢,通过"转炉→LF+RH→矩形坯连铸→800mm连轧机组"工艺流程,生产的高压气瓶钢34Mn2V,其化学成分稳定、波动小,有害残余元素极低,正火后钢材组织晶粒更细小,强度提高,并保持了较高的冲击韧性,提高了冲制后气瓶的安全性能。

气瓶铜脆缺陷分析

针对34Mn2V材质圆钢生产的气瓶在水压试验过程中产生的开裂,通过金相检验、化学分析、扫描电镜及能谱分析等理化检验手段分析缺陷试样,确定引起开裂的原因是"铜脆";结合全流程的生产工艺,确定"铜脆"的铜来源于连铸机结晶器的冷却铜板。

34Mn_2V钢的热处理机理及影响力学性能因素分析

分析了34Mn2V钢在冷却过程中的转变机理,并对影响力学性能的因素从热处理方面、化学成分和金相组织进行了分析,提出了自己的见解。