弥散铜/35Cr电触头材料的热变形行为

通过快速热压烧结和内氧化法相结合制备了Al_(2)O_(3)-Cu/35Cr复合材料,在变形温度和试验速率分别为650~950℃和0.001~1 s^(-1)下,采用Gleeble−1500D型试验机对材料进行热变形试验,通过其真应力−真应变曲线分析了两种试验参数对流变应力的影响,并构建了复合材料的本构方程和热加工图,分析其热加工参数。结果表明:复合材料的Cr颗粒均匀分布在纳米γ-Al_(2)O_(3)弥散强化Cu基体上,其烧结态致密度、导电率和显微硬度分别为98.9%、44.4%IACS和145HV。Al_(2)O_(3)-Cu/35Cr复合材料具有热敏感性和正应变速率相关性,并且在变形量为0.3~0.5时最佳变形温度和应变速率参数分别为650~680℃、0.55~1 s^(-1)和810~950℃、0.007~0.123 s^(-1)。

35Cr25Ni12奥氏体耐热钢中碳化物的电子显微分析

应用扫描电镜 (SEM)和透射电镜 (TEM)研究了长期使用前后的35Cr25Ni12奥氏体耐热钢中的碳化物演变行为 ;该钢固溶时效后的组织由初晶奥氏体及M23C6 共晶碳化物组成 ,奥氏体基体中析出了二次M23C6,二次碳化物总是与基体保持立方 -立方取向关系 ;长期使用(3.5年)后 ,奥氏体中析出的二次碳化物量明显增加 ,部分M23C6 已转变为M6C ,M6C与奥氏体基体以及二次碳化物M23C6

水力喷射工具用35CrMo钢抗冲蚀性能研究

为了解水力喷射工具用35Cr Mo钢的抗冲蚀性能,模拟实际水力喷射压裂工况,用质量分数0.2%的羟丙基瓜尔胶溶液与石英砂固液混合溶液对35Cr Mo钢试样进行冲刷试验,并借助扫描电子显微镜(SEM)对试验后试样表面形貌进行分析,研究液体入射角和入射流速对冲蚀速率的影响。研究结果表明,上述混合溶液对35Cr Mo钢的冲蚀作用主要表现为机械冲刷磨损;损伤机理为微切削与冲击锻打,小角度入射时以微切削为主,大角度入射时以冲击锻打为主;当冲刷溶液的入射角度为45°时,试样表面冲蚀磨损最严重;入射流体流速的临界值约为8.2 m/s,当流速小于8.2 m/s时,随入射流速的升高,冲蚀速率增加较为平缓,当流速大于8.2 m/s时,冲蚀速率随入射流速升高而迅速上升。因此冲蚀速率与入射流速间的拟合关系应在低流速区和高流速区分段考虑。

ZG35Cr27Ni7Si耐热钢抗氧化研究

对ZG35Cr27Ni7Si耐热钢的金相组织、力学性能以及其1250℃下的抗氧化性能进行了分析和研究。结果表明:ZG35Cr27Ni7Si耐热钢铸态下的金相组织为奥氏体基体、一次碳化物和铁素体,具有较高的冲击韧性(带V口)和抗拉强度,在1250℃下的氧化膜分两层:外层为NiFe2O4膜,内层为Cr2O3/Mn3O4膜,具有较好的抗氧化性能。

35CrMo钢超声波铸造的导波系统模态分析及实验研究

为实现35Cr Mo钢的超声波铸造,研究了超声波在钢熔体中的导入方式,并通过模态分析优化了超声波导入杆的结构和尺寸。同时通过35Cr Mo钢的超声铸造实验考察了超声波导入杆的性能及超声波对35Cr Mo钢凝固组织的作用效果。结果表明:针对高温熔体,超声波T型导入方式与L型导入方式相比,T型导入方式与振动系统匹配更好,且当工具头尺寸为135 mm时,匹配性能达到最佳;氮化硅陶瓷工具头在35Cr Mo钢中能较长时间工作而不出现腐蚀,并且能改善35Cr Mo钢的凝固组织,使其晶粒得到细化,显微疏松得到改善。

35CrMnSiA超高强钢的焊接性试验研究

采用MIG焊焊接超高强钢35Cr Mn Si A,对热处理前后焊接接头组织进行分析,并对热处理后焊接接头进行了硬度测试、拉伸试验、冲击试验及断口分析,从而研究分析了35Cr Mn Si A的焊接性。结果表明:焊态下,焊缝区组织为针状马氏体和少量残余奥氏体,热影响区组织为板条状马氏体、贝氏体和残余奥氏体;热处理后,焊缝组织为回火马氏体和残余奥氏体,热影响区组织为回火马氏体、少量贝氏体和残余奥氏体;焊接接头焊缝区的硬度高于热影响区和母材;焊接接头抗拉强度为1640.8 MPa,伸长率为9.2%,焊缝区冲击功为37.6 J,焊缝区的冲击断口为混合断口。

ZG35Cr1Mo与Q345B异种钢的焊接工艺

介绍了异种钢焊接技术在盾构机刀盘钢结构中的应用,通过对ZG35Cr1Mo与Q345B的焊接性分析,制定了ZG35Cr1Mo与Q345B异种钢的焊接工艺。

ZG35Cr25Ni12NNbRE钢中黑斑组织的成因探讨

ZG35Cr2 5Ni12奥氏体耐热铸钢经固溶时效后的显微组织由初晶奥氏体、共晶碳化物 ,以及在奥氏体基体上时效析出的二次碳化物组成 ;使用 3.5a(年 )后二次碳化物增多 ,共晶碳化物附近的“无析出区”消失 ,并在许多共晶碳化物内部形成黑斑组织。研究表明 ,黑斑组织是富含稀土元素的氮碳化物ε (Cr ,Fe) 2 (N ,C)相 。

35Cr3Mo3W2V钢的韧性和韧化

对热作模具钢35 Cr 3 Mo 3 W 2 V 在不同热处理工艺下的断裂韧性进行了研究。变化的工艺参数有预处理参数、淬火温度和回火温度。结果表明,双重处理能提高该钢的断裂韧性;在准解理断裂条件下提高淬火温度也有作用,提高回火温度则能明显地提高该钢的断裂韧性。

ZG35Cr3MoNiRe可焊耐磨铸钢的研制

研究了新型可焊耐磨铸钢ZG35Cr3MoNiRe中合金元素的合理匹配及热处理工艺对力学性能和焊接性的影响,并对其试制过程作了合理的分析。结果表明:该钢具有良好的焊接性及较高的耐磨性,能广泛应用于矿山、电力系统的耐磨管道、护衬等耐磨件中。

淬火温度对中碳低合金耐磨钢ZG35Cr2NiMoVTi冲击磨料磨损性能的影响

研究了不同温度(950、1000、1050℃)淬火+250℃回火处理对中碳低合金耐磨钢ZG35Cr2NiMoVTi显微组织、硬度、韧性、冲击磨料磨损耐磨性能的影响。结果表明:中碳低合金耐磨钢淬火组织主要为板条状马氏体+片状马氏体+少量残余奥氏体,回火组织为回火马氏体。随着淬火温度的增加,钢的硬度逐渐下降;冲击韧性随着淬火温度的升高先增加后保持稳定。在冲击功为1J的磨损工况下,950℃水淬+250℃回火处理试样耐磨性最好;在冲击功为4.5J的磨损工况下,1000/1050℃水淬+250℃回火处理的试样耐磨性最好。

ZG35Cr24Ni7SiN耐热钢不同温度下的氧化膜特征分析

运用X射线衍射(XRD)和扫描电镜(SEM)等手段对900℃和1250℃下的ZG35Cr24Ni7SiN耐热钢的氧化膜进行了分析和研究。结果发现,ZG35Cr24Ni7SiN耐热钢900℃下的氧化膜在氧化初期只有一层,为Cr2O3膜,随着氧化时间的延长,其氧化膜分3层,外层为SiO2膜,中间层为Fe2O3膜,内层为Cr2O3膜,并且在Cr2O3膜与基材间存在着一个富镍层,由此具有非常好的抗氧化性。ZG35Cr24Ni7SiN耐热钢1250℃下的氧化膜在初期分两层,外层为Mn3O4/NiFe2O4膜,内层为Mn3O4/Cr2O3/SiO2膜。随着氧化时间的延长变成一层,为Cr2O3/Mn3O4膜,具有较好的抗氧化性。

Pb对离心铸造35Cr45NiNb合金炉管蠕变断裂的影响

研究了不同Pb含量对乙烯裂解炉用离心铸造35Cr45Ni Nb合金炉管蠕变断裂行为的影响规律。采用直读光谱仪、原子吸收分光光度计、室温拉伸试验机、高温持久蠕变试验机、场发射扫描电镜等开展了试验研究。结果表明随着Pb含量增加,离心铸造35Cr45Ni Nb合金炉管的高温蠕变性能显著降低,高温蠕变过程中Pb元素向晶界发生了偏聚。还讨论了Pb的晶界偏聚及影响材料高温性能的作用机理。

拉应力作用下冲蚀速度对35CrMo钢冲蚀磨损行为的影响

研究拉应力作用下冲蚀速度对35CrMo钢冲蚀磨损行为的影响。采用自制的喷射型冲蚀磨损试验机,模拟管汇承受105 MPa应力,在30°冲蚀角度下,用携砂液对试样进行冲刷试验,研究携砂液冲蚀速度对冲蚀磨损的影响,并使用扫描电子显微镜(SEM)对试验后试样表面形貌进行分析。试验结果表明,在拉伸应力105 MPa和冲蚀角度30°下,在携砂液总量一定的情况下,随着冲蚀速度的增加,35CrMo钢的冲蚀磨损量呈指数形式增加;冲蚀坑深度随着冲蚀速度的增加而增大;不同冲蚀速度下35CrMo钢冲蚀磨损机制相同,主要为切削磨损。

12CrNiMo钢和35Cr钢的耐海水腐蚀性能比较分析

通过显微夹杂物分析、室内间浸挂片试验和相关的电化学性能测试,对12CrNiMo钢和35Cr钢的耐海水腐蚀性能进行了比较分析,结果表明:在海水介质中,12CrNiMo钢比35Cr钢的耐海水腐蚀性能要好。两种钢化学成分及夹杂物类别、形态、分布和数量上的不同,是造成两者耐海水腐蚀性差异的主要原因。

微合金Ti元素对35Cr45NiNb合金炉管组织与力学性能影响

采用离心铸造35Cr45Ni Nb合金乙烯裂解炉管,研究了添加0.011%~0.204%微量Ti对其组织及力学性能的影响。结果表明,对于35Cr45Ni Nb合金炉管材料,微合金化元素Ti的添加显著影响炉管微观组织和高温持久性能。当含量0.011%Ti时,无含Ti碳化物析出;当含量为0.101%Ti时,(Nb Ti)C以颗粒状在奥氏体晶界析出。从室温拉伸和高温持久试验结果综合来看,Ti含量为0.08%~0.12%时,35Cr45Ni Nb合金裂解炉管具有较好的室温和高温持久性能。

冷却方式对中碳低合金钢ZG35Cr2NiMoVTi显微组织与力学性能的影响

研究了冷却方式对中碳低合金耐磨钢ZG35Cr2NiMoVTi力学性能和组织的影响。结果表明,ZG35Cr2Ni-MoVTi钢的硬度、抗拉强度可随着冷却速度的提高而明显增加,但伸长率下降。经水淬可取得硬度最高值52 HRC,油淬可取得抗拉强度最大值1670 MPa。经风冷可取得最佳冲击韧度,V型缺口冲击试样的冲击吸收功为31 J。ZG35Cr2NiMoVTi钢炉冷组织为少量铁素体+珠光体,空冷、风冷后具有相似的金相组织,由少量铁素体+珠光体+贝氏体组成,组织随冷速增加而细化,促进了强韧性的提高。钢的油淬组织、水淬组织为板条马氏体+少量残余奥氏体。

ZG35Cr1Mo铸件精加工之后裂纹的修复工艺研究

材质为ZG35Cr1Mo的挤压模座在精加工过程中出现裂纹。采用补焊方式进行修复。在修复过程中,通过对工艺设计、预热温度、层间温度、回火温度、焊接参数进行研究,制定出焊接工艺,最终使产品通过各项检验。

35Cr2Ni4MoA材料防腐蚀性能验证研究

目的验证35Cr2Ni4MoA材料采取镀硬铬、封孔表面防护的耐腐蚀性能。方法开展35Cr2Ni4MoA材料表面镀硬铬有无封孔防护状态下的实验室加速腐蚀环境试验,研究材料表面腐蚀行为特点,加速腐蚀试验共8个周期。通过蚀坑深度、腐蚀面积、单位面积腐蚀数量等描述35Cr2Ni4MoA材料表面腐蚀情况。结果 35Cr2Ni4MoA材料表面镀硬铬和封孔防护后试验件腐蚀程度明显减低。结论镀硬铬、封孔表面防护能有效提高海洋环境下35Cr2Ni4MoA材料表面的耐蚀性能。

实验室加速腐蚀环境下35Cr2Ni4MoA材料镀硬铬表面腐蚀行为研究

目的研究35Cr2Ni4MoA材料镀硬铬表面的腐蚀行为特点。方法开展35Cr2Ni4MoA材料在实验室湿热环境和盐雾环境的加速腐蚀环境试验,分析腐蚀环境对35Cr2Ni4MoA材料镀硬铬表面腐蚀行为的影响,加速腐蚀试验共8个周期,通过蚀坑深度、蚀坑面积、单面面积腐蚀数量描述材料表面腐蚀情况。结果35Cr2Ni4MoA在实验室腐蚀环境下蚀坑深度随时间变化满足幂函数关系,蚀坑半径随时间满足线性关系。实验前期单位面积内点蚀数量较多,腐蚀程度轻,在试验中后期点蚀扩展相连,腐蚀面积变大,腐蚀数量减少,腐蚀程度加重。结论提高35Cr2Ni4MoA材料镀硬铬表面处理质量,减少材料表面处理孔隙,能有效提高35Cr2Ni4MoA材料的腐蚀防护能力。