水力喷射工具用35CrMo钢抗冲蚀性能研究

为了解水力喷射工具用35Cr Mo钢的抗冲蚀性能,模拟实际水力喷射压裂工况,用质量分数0.2%的羟丙基瓜尔胶溶液与石英砂固液混合溶液对35Cr Mo钢试样进行冲刷试验,并借助扫描电子显微镜(SEM)对试验后试样表面形貌进行分析,研究液体入射角和入射流速对冲蚀速率的影响。研究结果表明,上述混合溶液对35Cr Mo钢的冲蚀作用主要表现为机械冲刷磨损;损伤机理为微切削与冲击锻打,小角度入射时以微切削为主,大角度入射时以冲击锻打为主;当冲刷溶液的入射角度为45°时,试样表面冲蚀磨损最严重;入射流体流速的临界值约为8.2 m/s,当流速小于8.2 m/s时,随入射流速的升高,冲蚀速率增加较为平缓,当流速大于8.2 m/s时,冲蚀速率随入射流速升高而迅速上升。因此冲蚀速率与入射流速间的拟合关系应在低流速区和高流速区分段考虑。

35CrMo钢超声波铸造的导波系统模态分析及实验研究

为实现35Cr Mo钢的超声波铸造,研究了超声波在钢熔体中的导入方式,并通过模态分析优化了超声波导入杆的结构和尺寸。同时通过35Cr Mo钢的超声铸造实验考察了超声波导入杆的性能及超声波对35Cr Mo钢凝固组织的作用效果。结果表明:针对高温熔体,超声波T型导入方式与L型导入方式相比,T型导入方式与振动系统匹配更好,且当工具头尺寸为135 mm时,匹配性能达到最佳;氮化硅陶瓷工具头在35Cr Mo钢中能较长时间工作而不出现腐蚀,并且能改善35Cr Mo钢的凝固组织,使其晶粒得到细化,显微疏松得到改善。

ZG35Cr1Mo与Q345B异种钢的焊接工艺

介绍了异种钢焊接技术在盾构机刀盘钢结构中的应用,通过对ZG35Cr1Mo与Q345B的焊接性分析,制定了ZG35Cr1Mo与Q345B异种钢的焊接工艺。

35Cr3Mo3W2V钢的韧性和韧化

对热作模具钢35 Cr 3 Mo 3 W 2 V 在不同热处理工艺下的断裂韧性进行了研究。变化的工艺参数有预处理参数、淬火温度和回火温度。结果表明,双重处理能提高该钢的断裂韧性;在准解理断裂条件下提高淬火温度也有作用,提高回火温度则能明显地提高该钢的断裂韧性。

ZG35Cr1Mo铸件精加工之后裂纹的修复工艺研究

材质为ZG35Cr1Mo的挤压模座在精加工过程中出现裂纹。采用补焊方式进行修复。在修复过程中,通过对工艺设计、预热温度、层间温度、回火温度、焊接参数进行研究,制定出焊接工艺,最终使产品通过各项检验。

厚规格35CrMo预硬型模具钢板的回火组织与硬度研究

通过扫描电镜的分析手段,研究了莱钢生产35CrMo预硬型模具钢板厚度方向显微组织对硬度分布的影响。结果表明：80mm厚度钢板经过900℃淬火和550~560℃回火后,钢板近表面硬度为HRC32~36,心部硬度超过HRC28,厚度方向硬度波动控制在HRC5以内;120mm厚度钢板经过920℃淬火和570℃回火后,钢板近表面硬度为HRC32~34,心部硬度下降到HRC28~30。回火态钢板表面硬度下降幅度大于心部硬度的下降幅度,钢板近表面处组织中的回火马氏体呈板条状,原始奥氏体被晶界不同取向的板条马氏体分割细化,组织中碳化物呈短棒状,数量相对较少;板厚1/2处组织为回火贝氏体和数量较多的碳化物。随着钢板厚度增加和回火温度升高,显微组织中回火马氏体体积分数逐渐减少,回火贝氏体体积分数逐渐增多,组织中的碳化物析出量逐渐增加,聚集长大趋势明显。

热处理工艺对35Ni4Cr2MoA合金钢组织和性能的影响

为了研究热处理工艺对35Ni4Cr2Mo A合金钢组织和性能的影响,采用金相显微镜、扫描电镜、拉伸试验机、硬度计等对875℃淬火,530、540、550、560和570℃不同温度回火后的材料进行性能测试和组织观察,实验表明:回火温度为540℃时合金综合性能最优。因此,35Ni4Cr2Mo A合金钢的最佳热处理工艺为875℃淬火+540℃回火。

不同冷速对单向热压35CrMo钢连接界面上孔隙愈合的影响

采用35Cr Mo锻件用钢为载体研究了模拟构筑成形时连接界面的微观特征。在形变奥氏体动态再结晶基础上,基于固态相变机制,以孔隙率变化为衡量标准,对比单向热压模拟试验过程中不同冷速与试样连接界面上孔隙愈合程度的关系,明确了慢冷时形成的铁素体-珠光体,可通过扩散性方式跨越连接界面生长,形成晶格连续性,增强愈合作用;而快冷时形成的马氏体,其生长基于切变过程,无法跨越连接界面,对愈合没有贡献。相变热力学及动力学的初步计算表明,铁素体在生长初期的生长速率与奥氏体再结晶相近,但较低的驱动力导致低的形核率及逐渐降低的生长速率,可能是扩散型固态相变对连接界面附近的孔隙愈合能力不如奥氏体再结晶的原因之一。