35Ni4Cr2MoA钢锻件连续驱动摩擦焊温度场及变形数值模拟研究

基于Abacus大型有限元分析软件,对35Ni4Cr2MoA空心轴环形工件连续驱动摩擦焊温度场和变形进行了模拟,对摩擦和顶锻阶段的温度场及变形规律进行了分析,并采用热电偶分析法对连续驱动摩擦焊工件表面的热循环进行了实测。结果表明,在摩擦阶段,最高温度在圆环外侧,随焊接时间增加,接触面温度不断升高,高温区域逐渐扩大,1260℃左右时界面金属发生屈服而形成焊接飞边,界面温度处于动态平衡,稳定在1260℃附近;在顶锻阶段,随时间增加,界面温度逐渐降低,高温区域缩小,温度在径向呈均匀分布,焊接飞边和轴向缩量均较摩擦阶段增大;在整个焊接过程中,界面各点温度先快速升高,后保持稳定,最后逐渐下降。热循环模拟结果与实测结果吻合较好,所建立的摩擦焊数值模型是可靠的。

酸洗对35Cr2Ni4MoA小锻件氢含量的影响分析

对35Cr2Ni4MoA两种不同形状锻件进行酸洗,并在多个位置取样。测出试样氢含量值,进行对比。结果显示,采用酸洗处理不影响35Cr2Ni4MoA小锻件的氢含量。

热处理工艺对35Ni4Cr2MoA合金钢组织和性能的影响

为了研究热处理工艺对35Ni4Cr2Mo A合金钢组织和性能的影响,采用金相显微镜、扫描电镜、拉伸试验机、硬度计等对875℃淬火,530、540、550、560和570℃不同温度回火后的材料进行性能测试和组织观察,实验表明:回火温度为540℃时合金综合性能最优。因此,35Ni4Cr2Mo A合金钢的最佳热处理工艺为875℃淬火+540℃回火。

35Cr2Ni4MoA材料防腐蚀性能验证研究

目的验证35Cr2Ni4MoA材料采取镀硬铬、封孔表面防护的耐腐蚀性能。方法开展35Cr2Ni4MoA材料表面镀硬铬有无封孔防护状态下的实验室加速腐蚀环境试验,研究材料表面腐蚀行为特点,加速腐蚀试验共8个周期。通过蚀坑深度、腐蚀面积、单位面积腐蚀数量等描述35Cr2Ni4MoA材料表面腐蚀情况。结果 35Cr2Ni4MoA材料表面镀硬铬和封孔防护后试验件腐蚀程度明显减低。结论镀硬铬、封孔表面防护能有效提高海洋环境下35Cr2Ni4MoA材料表面的耐蚀性能。

实验室加速腐蚀环境下35Cr2Ni4MoA材料镀硬铬表面腐蚀行为研究

目的研究35Cr2Ni4MoA材料镀硬铬表面的腐蚀行为特点。方法开展35Cr2Ni4MoA材料在实验室湿热环境和盐雾环境的加速腐蚀环境试验,分析腐蚀环境对35Cr2Ni4MoA材料镀硬铬表面腐蚀行为的影响,加速腐蚀试验共8个周期,通过蚀坑深度、蚀坑面积、单面面积腐蚀数量描述材料表面腐蚀情况。结果35Cr2Ni4MoA在实验室腐蚀环境下蚀坑深度随时间变化满足幂函数关系,蚀坑半径随时间满足线性关系。实验前期单位面积内点蚀数量较多,腐蚀程度轻,在试验中后期点蚀扩展相连,腐蚀面积变大,腐蚀数量减少,腐蚀程度加重。结论提高35Cr2Ni4MoA材料镀硬铬表面处理质量,减少材料表面处理孔隙,能有效提高35Cr2Ni4MoA材料的腐蚀防护能力。

回火时间对35Cr2Ni4MoA钢组织和性能的影响

探讨了回火时间对35Cr2Ni4MoA钢组织和性能的影响。结果表明,高温回火后得到回火索氏体,在560℃下回火保温2~3 h后,碳化物的尺寸变小,分散度增加,碳化物沉淀物呈连续分布,材料的综合性能良好,材料的韧性达到最佳。延长回火保温时间,强度和韧性均有所下降。35Cr2Ni4MoA钢在调质状态下,具有优良的强度、韧性及塑性的结合。

35Cr2Ni4MoA材料表面碳化钨处理耐蚀性研究

目的对比研究35Cr2Ni4Mo A材料的传统镀硬铬和碳化钨WC-10Co-4Cr两种表面处理的耐蚀性能,方法开展35Cr2Ni4Mo A材料两种表面处理的实验室加速腐蚀环境试验,研究两种表面处理腐蚀行为特点。加速腐蚀试验共8个周期,通过蚀坑深度、腐蚀面积、单位面积腐蚀数量等描述35Cr2Ni4Mo A材料表面腐蚀情况。结果试验结果表明,35Cr2Ni4Mo A材料采用碳化钨WC-10Co-4Cr表面处理相较于传统镀硬铬表面处理的耐蚀性好。结论碳化钨WC-10Co-4Cr表面处理有效提高海洋环境下35Cr2Ni4Mo A材料表面耐蚀性能。

15CrNi3MoA代替18Cr2Ni4WA钢的试验研究

研究了 1 5Cr Ni3Mo A钢的热处理工艺及力学性能 ,并与 1 8Cr2 Ni4WA钢的热处理工艺和力学性能进行了对比实验。结果表明 ,用 1 5Cr Ni3Mo A代替 1 8Cr2 Ni4WA钢是完全可行的。

用于26Cr2Ni4MoV锻件淬火工艺安全判据的断裂韧性值的测定

提出了一种测定26Cr2Ni4MoV锻件淬火工艺安全判据的断裂韧性值的方法,给出了DSS—25T电子万能实验机上的测定结果,并进行了简要的分析讨论。制定大型锻件淬火工艺,可用公式a≤K_(IC)~2/(πσ~2)进行安全判断。

大型26Cr2Ni4MoV转子钢锻件试制

大型26Cr2Ni4MoV转子钢锻件对超声检测、性能、组织、残余应力等要求非常严格。通过强化各生产环节的过程质量控制,严密组织生产,最终成功试制了满足客户需求的转子钢锻件。

25Cr2Ni4MoV大型主轴锻件的生产

25Cr2Ni4MoV大型主轴锻件技术要求Rp0.2≥750 MPa,超声波探伤近表面缺陷在1.2 mm以内。经过调整、优化生产工艺,成功生产出满足用户要求的主轴锻件。

17Cr2Ni2MoA钢与18Cr2Ni4WA钢性能对比

17Cr2Ni2MoA钢是一种综合性能良好的齿轮材料,其热处理后的力学性能与热处理工艺性能与我公司现使用的18Cr2Ni4WA钢进行试验对比研究。

3种表面处理对35Cr2Ni4MoA钢耐腐蚀性能的影响

开展3种表面处理对35Cr2Ni4MoA钢耐腐蚀性能的影响研究,采用镀硬铬、表面镀硬铬和封孔防护、高速火焰喷涂WC-10Co-4Cr涂层等3种方法对35Cr2Ni4MoA钢表面进行处理,经过8个周期的实验室加速腐蚀环境实验,通过对比蚀坑深度、腐蚀面积、单位面积腐蚀坑数量等结果评价3种表面处理对35Cr2Ni4MoA钢耐腐蚀性能的影响。结果表明,相较于镀硬铬,高速火焰喷涂WC-10Co-4Cr涂层、表面镀硬铬和封孔防护2种表面处理对35Cr2Ni4MoA钢耐腐蚀性能的提升效果更明显。

直升机用马氏体钢锻件裂纹产生机理与控制

针对直升机用马氏体钢锻件易产生裂纹的问题,分析了酸洗、吹砂、退火对锻件裂纹的影响,探究了锻件裂纹产生机理及规避方法。研究发现,马氏体钢锻件经锻造后直接酸洗,锻件表面经荧光磁粉检测发现明显的表面裂纹,酸洗时间越长,裂纹越长,而锻件经喷砂或退火后再酸洗,锻件表面无裂纹产生。马氏体钢锻件表面裂纹产生的原因主要与锻件表层的残余应力有关,由于锻件表面残余应力较高,酸洗后易产生裂纹,经吹砂或退火后表面残余应力降低、酸洗后无裂纹产生。

860MPa强度等级百万级核电励磁机转子锻件的试制

在不改变25Cr2Ni4MoV化学成分设计的基础上,采取合适的冶炼、锻造工艺,并通过工艺性试验研究,摸索出适合该材质860 MPa高强度等级转子锻件的热处理工艺参数,成功试制出各项性能指标满足标准要求的转子锻件。

首批国产AP1000汽轮机高压转子锻件的质量监造与评价

针对首批国产AP1000汽轮机高压转子锻件的制造过程,分析转子锻件形成过程的技术重点和30Cr2Ni4Mo V材料的回火脆性、组织遗传的特性,以及从质量监造角度分析了主要工艺环节及其质量,并与进口转子锻件的指标进行了对比,对国产锻件的质量水平给出了结论。

直升机飞行安全件锻造残余应力与表面裂纹研究

针对残余应力导致某型直升机锻件表面裂纹萌生问题,系统研究了35Cr2Ni4MoA飞行安全件表面裂纹形成机理与防治方法。结果表明,35Cr2Ni4MoA锻后冷却方式对残余应力影响显著,空冷残余应力明显高于缓冷(坑冷),坑冷残余应力均值为1080 MPa。另外,残余应力受终锻温度影响显著,残余应力随终锻温度升高基本呈现增大趋势。锻后退火和吹砂可有效降低35Cr2Ni4MoA锻件残余应力。残余应力大于600 MPa时,35Cr2Ni4MoA锻件在盐酸下易产生应力腐蚀,且裂纹长度、宽度和深度与残余应力和腐蚀时间呈正相关。未进行退火处理以降低残余应力时,35Cr2Ni4MoA锻件不能进行酸洗处理。

柴油机排气阀裂纹分析与防止措施

用 4Cr1 4Ni1 4W2 Mo A钢制造的柴油机排气阀在机械加工后出现与轴线成 45°角的宏观裂纹。经化学成分分析和组织分析证明 ,是电镦工序中加热温度低、塑性差、变形速度大 ,在切应力作用下产生的。

60万千瓦发电机转子中心套料棒检验

一九七七年至一九七九年，第二重机厂先后生产了两件26Cr2Ni4MoV钢的60万千瓦汽轮发电机转子锻件（以下简称转子）。这两根转子的制造工艺，已先后在《大型铸锻件》中作了报导。两根转子的冶金质量如何，在很大程度上要依赖于中心套料俸的测试结果，同时，芯棒的检验又为今后不断提高产品质量、为生产更大型的转子锻件提供了依据。