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Effect of Pre-corrosion on Fatigue Life of High Strength Steel 38CrMoAl 被引量:5
1
作者 刘建华 《Journal of Wuhan University of Technology(Materials Science)》 SCIE EI CAS 2011年第4期648-653,共6页
The effect of pre-corrosion on fatigue behavior of high strength steel 38CrMoAl was investigated with a fatigue test method using the accelerated pre-corrosion specimen in the neutral salt spray environment. The metho... The effect of pre-corrosion on fatigue behavior of high strength steel 38CrMoAl was investigated with a fatigue test method using the accelerated pre-corrosion specimen in the neutral salt spray environment. The methods of weight-loss and energy dispersive spectrum (EDS) were adopted. The corrosion weight-loss rate was fitted with the test time using power law, and the relationship between the corrosion weight-loss rate and the time was formulated. Moreover, the fatigue behaviors of the steel for different pre-corrosion time were investigated by the axis-direction tensile fatigue test. The fatigue life distribution characteristics of the pre-corrosion specimens were studied using the statistical probability methods, and the mathematical expectations and the standard tolerances of the material fatigue lives after different pre-corrosion time were obtained. It was found that the crack initiation of the high strength steel was accelerated by the preferential corrosion at the local plastic deform areas. The fatigue life obeys the lognormal distribution perfectly. Furthermore, within the common time range of the engineering, the standard tolerances of the logarithm of the fatigue life were independent of the pre-corrosion time. 展开更多
关键词 PRE-CORROSION fatigue life 38crmoal steel
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Numerical simulation on recrystallization behavior and microstructure evolution during hot continuous rolling process of 38CrMoAl steel rod 被引量:2
2
作者 Fei Li Li-wen Zhang +2 位作者 Chi Zhang Kang-jie Song Pei-gang Mao 《Journal of Iron and Steel Research International》 SCIE EI CAS CSCD 2022年第10期1633-1645,共13页
The control of microstructure during hot rolling process of steel is of great importance and will affect the properties of the steel products.According to the production line,a three-dimensional multi-field coupled fi... The control of microstructure during hot rolling process of steel is of great importance and will affect the properties of the steel products.According to the production line,a three-dimensional multi-field coupled finite element model of 24-pass continuous hot rolling process of 38CrMoAl steel rod is established using the finite element software MSC.Marc.Based on the recrystallization kinetics model and the grain growth model,a subroutine written in Fortran is introduced to calculate the recrystallization behavior and microstructure evolution of 38CrMoAl steel during the entire rolling process.The distribution and evolution of variables such as strain,temperature and recrystallization fractions during the rolling process are analyzed.The temperature variations and grain sizes at both the center and surface of the tested steel are compared with the experimental results.And it is found that the simulation results are in good agreement with the experimental ones,confirming the reliability of the established model. 展开更多
关键词 38crmoal steel RECRYSTALLIZATION Microstructure evolution Hot rolling process Numerical simulation
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表面织构-活性屏离子氮化复合处理对38CrMoAl钢摩擦学行为的影响
3
作者 王杰 陈伟敬 +6 位作者 林乃明 王强 王焕焕 袁烁 刘志奇 曾群锋 吴玉程 《太原理工大学学报》 CAS 北大核心 2024年第3期483-492,共10页
【目的】38CrMoAl钢是液压泵柱塞常用材质之一,其表面性能对液压泵长寿命安全服役尤为重要。磨损是液压泵柱塞的主要失效方式,采用表面强化处理能够突破其性能极限,是实现液压泵高性能、高可靠运行的有效途径。【方法】采用表面织构化... 【目的】38CrMoAl钢是液压泵柱塞常用材质之一,其表面性能对液压泵长寿命安全服役尤为重要。磨损是液压泵柱塞的主要失效方式,采用表面强化处理能够突破其性能极限,是实现液压泵高性能、高可靠运行的有效途径。【方法】采用表面织构化和活性屏离子氮化的复合处理工艺对38CrMoAl钢进行表面形性调控,以期实现其表面强化方法。先利用激光加工技术在38CrMoAl钢表面制备凹坑织构,再对38CrMoAl钢和表面织构化38CrMoAl钢进行活性屏离子氮化处理。借助球-盘式摩擦磨损试验机研究表面织构-活性屏离子氮化复合处理对38CrMoAl钢摩擦学行为的影响。【结果】结果表明,38CrMoAl钢表面生成了ε-Fe2-3N、γ'-Fe4N和CrN;氮化层表面致密且无明显裂纹和孔洞;氮化层均匀、连续,由白亮层和扩散层组成。氮化层的截面硬度呈梯度分布,试样表面硬度最高,随着距表面距离的增大,硬度逐渐降低。38CrMoAl钢相关试样与Al_(2)O_(3)球的干滑动摩擦结果可知,38CrMoAl钢的摩擦系数为0.40,而表面织构-活性屏离子氮化38CrMoAl钢的摩擦系数为0.36;经复合处理后,38CrMoAl钢的磨损失重降低了92.5%.复合处理显著提高了38CrMoAl钢的摩擦学性能。 展开更多
关键词 表面织构 活性屏离子氮化 复合处理 38crmoal 摩擦学性能
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激光激发氨气对38CrMoAl钢渗氮微观组织和硬度的影响(特邀)
4
作者 范丽莎 包旭 +6 位作者 王廷斌 吴岭 张硕文 赵天真 孙涛清 冉磊 姚建华 《红外与激光工程》 EI CSCD 北大核心 2024年第11期52-63,I0003,共13页
38CrMoAl钢由于其具有良好的渗氮工艺性,渗氮后常用于轴、齿轮、螺杆等零件,但常规气体渗氮工艺渗氮周期长、渗氮效率低。为提高38CrMoAl钢的渗氮效率和硬度性能,文中搭建了激光激发辅助渗氮实验平台,制备了气体渗氮和激光辅助渗氮试样... 38CrMoAl钢由于其具有良好的渗氮工艺性,渗氮后常用于轴、齿轮、螺杆等零件,但常规气体渗氮工艺渗氮周期长、渗氮效率低。为提高38CrMoAl钢的渗氮效率和硬度性能,文中搭建了激光激发辅助渗氮实验平台,制备了气体渗氮和激光辅助渗氮试样。研究了激光功率对渗氮试样表面微观组织形貌、氮化物颗粒尺寸、表面粗糙度、氮元素含量以及截面化合物层、扩散层等微观组织形貌的影响规律,并开展了激光辅助渗氮试样的硬度性能分析测试。结果表明:随着渗氮的进行,38CrMoAl钢试样表面经历了α-Fe到γ′-Fe4N再到ε-Fe_(2~3)N的相变。激光激发氨气辅助渗氮中,表面的氮化物颗粒平均尺寸、表面粗糙度、氮元素含量均随着激光功率的增加而增大。采用电子探针X射线显微分析仪(Electron Probe X-ray Micro Analyzer,EPMA)对渗氮试样截面氮元素分布的元素线扫分析结果表明,随着激光功率的增加,渗氮层内部20μm厚度内的氮含量随激光功率的增大而提升。未经渗氮处理的38CrMoAl钢表面平均硬度为256 HV_(0.1);经过气体渗氮后,表面硬度提升至788 HV_(0.1);经过激光激发氨气辅助渗氮后,表面硬度最高可达1102 HV_(0.1)。渗氮试样截面渗氮层硬度随着层深的增加而逐渐降低,最终与基体硬度接近。研究表明:通过引入激光激发氨气分子,可以有效促进渗氮过程中的氨气分解,提高氨气利用率,提高渗氮效率,提升试样的硬度。 展开更多
关键词 38crmoal 激光激发 渗氮 硬度性能
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离子渗氮对38CrMoAl钢组织及摩擦磨损性能影响
5
作者 王紫阳 刘俊伟 +2 位作者 罗佳杰 刘振亚 李嘉成 《矿冶工程》 CAS 北大核心 2024年第3期140-144,共5页
560℃下,以氮气和氩气的混合气体为氮源,对38CrMoAl钢表面进行离子渗氮,研究了离子渗氮后38CrMoAl钢的磨擦磨损性能。结果表明,随着混合气体中N2体积分数增大,渗氮层厚度增加,渗氮层表面硬度呈现先增大后减小的趋势。通过调节混合气体中... 560℃下,以氮气和氩气的混合气体为氮源,对38CrMoAl钢表面进行离子渗氮,研究了离子渗氮后38CrMoAl钢的磨擦磨损性能。结果表明,随着混合气体中N2体积分数增大,渗氮层厚度增加,渗氮层表面硬度呈现先增大后减小的趋势。通过调节混合气体中N_(2)的体积分数,可以改变活性氮原子数量从而改变渗氮层的物相组成,当N_(2)和Ar体积比2∶3时,渗氮层中以γ′-Fe4N相为主相、ε-Fe_(2-3)N相为次相;当N2和Ar体积比3∶2时,渗氮层中ε-Fe_(2-3)N相成为主相、γ′-Fe_(4)N相为次相。与基体材料相比,离子渗氮试样具有更小的摩擦系数,耐磨性得到提高,在N2和Ar体积比3∶2时,渗氮试样的化合物层厚度为21.4μm,平均摩擦系数达到0.26,表现出良好的耐磨性。摩擦磨损机制为疲劳磨损、磨粒磨损和氧化磨损。 展开更多
关键词 表面处理 38crmoal 离子渗氮 氮氩比 化合物层 耐磨性 磨粒磨损 氧化磨损
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38CrMoAl钢表面渗氮与激光淬火复合改性层的组织和性能及厚度预测
6
作者 王天成 王祎雪 +3 位作者 李九霄 张宇航 王颉闻 唐丽娜 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2024年第9期96-103,共8页
对38CrMoAl钢进行460℃渗氮8,16h与激光淬火处理,研究了复合改性层的组织和性能;利用Matlab软件与Abaqus有限元软件对复合改性层的氮浓度分布场和激光淬火温度场进行数值模拟,预测不同工艺下复合改性层的厚度,并进行试验验证。结果表明... 对38CrMoAl钢进行460℃渗氮8,16h与激光淬火处理,研究了复合改性层的组织和性能;利用Matlab软件与Abaqus有限元软件对复合改性层的氮浓度分布场和激光淬火温度场进行数值模拟,预测不同工艺下复合改性层的厚度,并进行试验验证。结果表明:复合改性层表面组织为含过饱和氮的马氏体,次表面为淬火马氏体,同时复合改性层中还存在铁的氧化物(Fe_(3)O_(4),FeO,Fe_(2)O_(3))和铁的氮化物(ε-Fe_(2-3)N、γ'-Fe_(4)N)组成,且16h渗氮+激光淬火得到氮化物的含量更多。不同工艺处理后复合改性层截面硬度分布曲线中存在平台区,16h渗氮+激光淬火后复合改性层平台区的硬度为720HV,比8h渗氮+激光淬火的复合改性层高约100HV;8,16h渗氮+激光淬火后复合改性层的厚度分别为530,590μm。与8h渗氮+激光淬火相比,16h渗氮+激光淬火后复合改性层的稳定摩擦因数和磨损体积均较低,分别为0.293,1.012mm^(3),耐磨性能较优。预测得到8,16h渗氮+激光淬火后复合改性层的厚度分别为531,583μm,相对误差小于3%,验证了预测方法的有效性。 展开更多
关键词 38crmoal 离子渗氮 激光淬火 硬度 耐磨性能 改性层厚度
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38CrMoAl钢激光淬火研究 被引量:10
7
作者 王清波 晁明举 +2 位作者 杨坤 袁斌 梁二军 《金属热处理》 EI CAS CSCD 北大核心 2005年第2期81-83,共3页
利用连续波CO2 激光束 ,对 38CrMoAl钢进行了激光表面淬火研究 ,测量了淬硬层厚度和硬度分布 ,并对其金相组织进行了观察和分析。结果表明 ,38CrMoAl钢激光淬硬层的硬度可达 85 0HV0 3,是未淬火基体的 3~ 4倍。激光淬火层分为均匀相... 利用连续波CO2 激光束 ,对 38CrMoAl钢进行了激光表面淬火研究 ,测量了淬硬层厚度和硬度分布 ,并对其金相组织进行了观察和分析。结果表明 ,38CrMoAl钢激光淬硬层的硬度可达 85 0HV0 3,是未淬火基体的 3~ 4倍。激光淬火层分为均匀相变区和过渡区 ,均匀相变区组织由均匀细化的位错马氏体 (包含少量残留奥氏体 )组成 ,过渡区为板条马氏体和未溶铁素体的混合组织。在激光功率和离焦量一定的条件下 ,硬化层厚度和宽度均随扫描速度增加而减小 ,而淬硬层硬度首先随扫描速度的增加而增加 ,达到一最大值时又呈下降的趋势。在离焦量4 8mm ,功率 1 8kW的条件下 ,38CrMoAl钢激光淬火的最佳扫描速度是 2 0mm/s。 展开更多
关键词 激光淬火 38crmoal 显微组织
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38CrMoAl钢离子渗氮微观结构的研究 被引量:17
8
作者 周上祺 侯琼 任勤 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2002年第10期10-12,共3页
为了研究 38CrMoAl钢渗氮层的微观结构和Al在钢中的作用 ,用X射线衍射对比分析了 38CrMoAl钢和 32Cr2MoVA钢。结果表明 ,38CrMoAl钢中Al的分布极不均匀 ,使ε相在各个微区的点阵常数不同 。
关键词 微观结构 离子渗氮 38crmoal 调幅结构
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激光冲击次数对38CrMoAl钢渗氮耐磨损性能的影响 被引量:4
9
作者 李玉琴 何卫锋 +3 位作者 王学德 李靖 罗思海 王波 《高电压技术》 EI CAS CSCD 北大核心 2014年第7期2090-2094,共5页
为提高38CrMoAl钢渗氮层质量和耐磨性能,提出了激光冲击处理增强渗氮的组合方法。利用球磨实验分析了不同激光冲击次数下渗氮的耐磨性能,采用SEM和XRD研究了激光不同冲击次数对38CrMoAl渗氮的微观组织和相成分的影响。结果表明随着冲击... 为提高38CrMoAl钢渗氮层质量和耐磨性能,提出了激光冲击处理增强渗氮的组合方法。利用球磨实验分析了不同激光冲击次数下渗氮的耐磨性能,采用SEM和XRD研究了激光不同冲击次数对38CrMoAl渗氮的微观组织和相成分的影响。结果表明随着冲击次数的增加,试样的比磨损率先降低后增加。从微观组织和相分析两个方面讨论了冲击次数对渗氮耐磨性能的影响机理激光冲击强化可促进渗氮的过程。在没有新相形成的条件下,随着激光冲击次数的增加,试样的表层形成的氮化物颗粒增大、数量增多,固溶强化和第二相强化作用增强,从而提高其耐磨性能。但当冲击次数继续增加,大量的氮化物沿晶界成网状分布时,就会降低38CrMoAl钢的耐磨性能。 展开更多
关键词 激光冲击 渗氮 38crmoal 冲击次数 微观组织 耐磨性能
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激光冲击波增强38CrMoAl钢渗氮耐磨性能研究 被引量:4
10
作者 何卫锋 李玉琴 +2 位作者 李应红 李靖 聂祥樊 《材料科学与工艺》 EI CAS CSCD 北大核心 2014年第6期36-40,共5页
为提高38CrMoAl钢渗氮层的质量和耐磨性能,提出并采用激光冲击增强渗氮的方法,进行了不同处理状态试样的磨损性能试验,采用XRD、SEM对试样微观组织进行分析,并探讨激光冲击增强渗氮的机理.试验结果表明:与渗氮相比,激光冲击波处理后渗... 为提高38CrMoAl钢渗氮层的质量和耐磨性能,提出并采用激光冲击增强渗氮的方法,进行了不同处理状态试样的磨损性能试验,采用XRD、SEM对试样微观组织进行分析,并探讨激光冲击增强渗氮的机理.试验结果表明:与渗氮相比,激光冲击波处理后渗氮试样的比磨损率为9.47×10-15m3/Nm,降低了50%,其表面显微硬度提高了12%;激光冲击波作用使表层材料产生高密度位错,甚至细化晶粒,从而在渗氮过程中增加了扩散通道,使更多的N原子间隙固溶到α-Fe中,对渗层起到了固溶强化的作用;形成的渗氮层微观组织致密,无缺陷,大量氮化物沿晶界高度弥散均匀分布,起到弥散强化的作用,从而提高了材料耐磨性能. 展开更多
关键词 激光 冲击波 渗氮 38crmoal 显微硬度 高密度位错 耐磨性能
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具有纳米结构表层的纯铁和38CrMoAl钢的渗氮(英文) 被引量:21
11
作者 佟伟平 陶乃垅 +2 位作者 王镇波 吕坚 卢柯 《中国科学院研究生院学报》 CAS CSCD 2005年第2期230-238,共9页
通过表面机械研磨技术 (SMAT) ,在纯铁和 38CrMoAl钢样品表面产生大量的塑性应变 ,致使其表层晶粒细化至纳米量级 .随后的气体渗氮实验表明 ,纳米纯铁和 38CrMoAl钢发生渗氮反应的温度大大低于传统粗晶材料 ( >5 0 0℃ ) ,分别降至约... 通过表面机械研磨技术 (SMAT) ,在纯铁和 38CrMoAl钢样品表面产生大量的塑性应变 ,致使其表层晶粒细化至纳米量级 .随后的气体渗氮实验表明 ,纳米纯铁和 38CrMoAl钢发生渗氮反应的温度大大低于传统粗晶材料 ( >5 0 0℃ ) ,分别降至约 30 0℃和 40 0℃ .这种低温渗氮过程不仅有利于降低渗氮工件的变形和能耗 ,也为选择性渗氮技术的实现提供了新途径 . 展开更多
关键词 纳米材料 38crmoal 渗氮 表面机械研磨
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渗氮温度对38CrMoAl钢真空感应渗氮层耐磨性能的影响 被引量:9
12
作者 冯治国 郑纪豹 刘静 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2017年第10期100-105,共6页
应用一种新型真空感应渗氮方法对38CrMoAl钢表面制备渗氮层,采用SEM、EDS、自动显微硬度测试、滑动干摩擦试验等测试方法探讨了渗氮温度对38CrMoAl钢渗氮层组织、硬度和耐磨性的影响规律。结果表明:渗氮层表面平整,白亮层、扩散层、基... 应用一种新型真空感应渗氮方法对38CrMoAl钢表面制备渗氮层,采用SEM、EDS、自动显微硬度测试、滑动干摩擦试验等测试方法探讨了渗氮温度对38CrMoAl钢渗氮层组织、硬度和耐磨性的影响规律。结果表明:渗氮层表面平整,白亮层、扩散层、基体之间过渡平缓;随着渗氮温度升高,扩散层厚度、渗层硬度、耐磨性均呈现先增加后降低趋势;渗氮温度为560℃时,渗层厚度达到最高值180μm,渗层硬度达到最高值1250 HV0.025;渗氮温度560℃、590℃时的渗层试样在摩擦试验过程中仅有轻微的磨粒磨损,耐磨性能最佳。 展开更多
关键词 38crmoal 负压 感应渗氮 耐磨性
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38CrMoAl钢钛催渗等离子氮化工艺研究 被引量:7
13
作者 钟厉 王帅峰 +1 位作者 门昕皓 韩西 《表面技术》 EI CAS CSCD 北大核心 2021年第12期159-166,共8页
目的探究38CrMoAl钢钛催渗等离子渗氮工艺及机理。方法在其他工艺参数确定的情况下,通过常规等离子渗氮与钛催渗等离子渗氮处理对比试验,研究38CrMoAl钢钛催渗离子渗氮处理随渗氮时间的变化规律。对试样进行表面硬度、渗层深度检测和显... 目的探究38CrMoAl钢钛催渗等离子渗氮工艺及机理。方法在其他工艺参数确定的情况下,通过常规等离子渗氮与钛催渗等离子渗氮处理对比试验,研究38CrMoAl钢钛催渗离子渗氮处理随渗氮时间的变化规律。对试样进行表面硬度、渗层深度检测和显微金相组织与SEM形貌的观察,探究不同处理工艺的催渗效果及钛催渗等离子渗氮的机理。结果在渗氮的前3 h,渗氮层厚度增加明显,当渗氮时间超过3 h后,其氮化层的厚度便趋于饱和。对比不同时间(3、5、8h)钛催渗等离子渗氮的表面硬度,差距不大。综合得出38CrMoAl钢在渗氮温度535℃、氨气流量2.0 L/min的工艺参数下,钛催渗等离子渗氮效率最优的渗氮时间为3h,其表面硬度为1160.8HV,渗层深度为300μm,优于常规离子渗氮8h的作用效果。结论38CrMoAl钢试样经过钛催渗等离子渗氮后,渗层的表面硬度和深度明显高于常规离子渗氮。钛的加入可以促使合金元素向表面富集,有利于表面合金化,提升渗氮效率,增强渗氮效果。 展开更多
关键词 等离子渗氮 催渗 38crmoal 微观组织
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38CrMoAl钢形变和氮离子注入强化研究 被引量:3
14
作者 李长胜 张光胜 戴起勋 《润滑与密封》 CAS CSCD 北大核心 2007年第3期65-66,69,共3页
研究了38CrMoAl钢形变离子注入复合强化后的摩擦磨损性能,并与形变强化处理件和离子注入件作比较,探讨了其形变离子注入的强化机制。试验结果表明,试样经上述各种处理后,耐磨性都有所提高,其中形变与离子注入复合处理后试样的效果最好;N... 研究了38CrMoAl钢形变离子注入复合强化后的摩擦磨损性能,并与形变强化处理件和离子注入件作比较,探讨了其形变离子注入的强化机制。试验结果表明,试样经上述各种处理后,耐磨性都有所提高,其中形变与离子注入复合处理后试样的效果最好;N+注入后,改性层中生成了大量的氮化物、碳化物等以及固溶体,它们弥散分布于α-Fe中,使其表面得以强化,提高了材料的耐磨性。 展开更多
关键词 38crmoal 形变 离子注入 强化
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加热源对38CrMoAl钢氮化层组织及性能的影响 被引量:3
15
作者 冯治国 赵驯峰 刘静 《表面技术》 EI CAS CSCD 北大核心 2019年第6期173-179,共7页
目的研究电磁感应加热、等离子轰击以及电阻热效应在氮化过程中对氮化层组织性能的影响规律。方法通过电磁感应真空脉冲氮化、等离子氮化以及真空氮化技术,对38CrMoAl钢进行氮化处理,并利用光学显微镜、SEM、X射线衍射仪、电子背散射衍... 目的研究电磁感应加热、等离子轰击以及电阻热效应在氮化过程中对氮化层组织性能的影响规律。方法通过电磁感应真空脉冲氮化、等离子氮化以及真空氮化技术,对38CrMoAl钢进行氮化处理,并利用光学显微镜、SEM、X射线衍射仪、电子背散射衍射、自动显微硬度仪等仪器,对氮化层的微观形貌、相成分、晶体形态、硬度梯度等进行测试分析。结果 38CrMoAl钢经三种方式分别氮化后,氮化层主要为Fe2N、Fe3N相结构,晶粒以0.5~2.5μm的小尺寸晶粒为主,取向差以小于5°的取向差为主。电磁感应加热容易导致氮化层中白亮层较厚,ε相含氮量高,表面硬度达到1200HV0.5,但过渡层的界面不平整。等离子轰击下的氮离子扩散能力相对较强,致使38CrMoAl钢氮化层厚度高达240μm,0.5~2.5μm的小晶粒和小于5°的取向差分布分别为81%、73%。电阻加热的真空氮化,氮化层厚度仅为90μm,氮化层小尺寸晶粒和小角度取向差的分布分别为76.4%和71.9%。结论在氮化过程中,电磁感应加热集肤效应有助于氮化层获得高氮含量和较高表面硬度。等离子轰击能加强氮原子扩散和细化晶粒组织,获得优良的组织及性能。而电阻加热方式不能提供能量集中的反应环境,氮化效率和氮化层性能均弱于前两者。 展开更多
关键词 38crmoal 电磁感应加热 等离子氮化 真空氮化 微观组织
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循环等离子渗氮工艺对38CrMoAl钢渗氮层组织和性能的影响 被引量:6
16
作者 陈玮 王蕾 +1 位作者 付勇涛 严翔 《特殊钢》 北大核心 2009年第6期55-57,共3页
试验了38CrMoAl钢(%:0.35~0.42C、1.35~1.65Cr、0.15~0.25Mo、0.70~1.10Al)280 Pa 560℃.12 h常规渗氮和170 Pa 560℃3 h快冷至室温循环等离子渗氮对渗氮层组织、硬度、硬度梯度和耐磨性的影响。结果表明,循环等离子体渗氮工艺有利... 试验了38CrMoAl钢(%:0.35~0.42C、1.35~1.65Cr、0.15~0.25Mo、0.70~1.10Al)280 Pa 560℃.12 h常规渗氮和170 Pa 560℃3 h快冷至室温循环等离子渗氮对渗氮层组织、硬度、硬度梯度和耐磨性的影响。结果表明,循环等离子体渗氮工艺有利于表层ε相分解,更有利于氮渗入钢中γ′相;在获得相同的渗层表面硬度和硬度梯度下,循环等离子渗氮速度明显高于常规渗氮速度,并改善渗氮后钢的耐磨性。 展开更多
关键词 38crmoal 循环等离子渗氮 硬度 耐磨性
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38CrMoAl钢轴向柱塞C.N.S.三元共渗后的组织和性能 被引量:8
17
作者 张海 姚凤臣 《金属热处理》 EI CAS CSCD 北大核心 2006年第3期65-67,共3页
用金相显微镜和扫描电镜观察和分析了38CrMoAl钢轴向柱塞经气体氮碳共渗和液体碳氮硫共渗后的组织形貌,并且用能谱分析的方法定性地测定了渗层的化学成分。结果表明,三元共渗所用的盐浴成分具有脱氧作用,38CrMoAl钢盐浴碳氮硫共渗的渗... 用金相显微镜和扫描电镜观察和分析了38CrMoAl钢轴向柱塞经气体氮碳共渗和液体碳氮硫共渗后的组织形貌,并且用能谱分析的方法定性地测定了渗层的化学成分。结果表明,三元共渗所用的盐浴成分具有脱氧作用,38CrMoAl钢盐浴碳氮硫共渗的渗层深度为0.38mm、表面硬度为840HV0.2,符合技术要求。 展开更多
关键词 38crmoal钢轴向柱塞 气体氮碳共渗 液体碳氮硫共渗
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稀土元素对38CrMoAl钢离子渗氮层组织结构的影响 被引量:1
18
作者 王成国 彭其风 +2 位作者 刘如伟 朱瑞富 陈方生 《金属热处理学报》 CSCD 1992年第4期65-68,共4页
经离子渗氮处理的工件具有高的耐磨性和优良的抗疲劳性能,广泛应用于工业生产中。但其渗氮周期长是一大弱点。为了缩短离子渗氮周期,曾采用稀土催渗方法,进行了离子渗氮试验研究,取得了明显效果。本文用 X 射线衍射分析,电镜显微观察等... 经离子渗氮处理的工件具有高的耐磨性和优良的抗疲劳性能,广泛应用于工业生产中。但其渗氮周期长是一大弱点。为了缩短离子渗氮周期,曾采用稀土催渗方法,进行了离子渗氮试验研究,取得了明显效果。本文用 X 射线衍射分析,电镜显微观察等方法,进一步研究稀土元素对离子渗氮层组织结构的影响。1 试验方法选用38CrMoAl 钢进行调质处理,得到回火索氏体组织。将其机加工成金相试样。 展开更多
关键词 38crmoal 稀土族 渗氮 组织结构
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高频淬火和多元共渗处理对38CrMoAl钢性能的影响 被引量:4
19
作者 王跃华 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2017年第12期175-178,共4页
以38CrMoAl钢为对象,研究了高频淬火、离子多元共渗处理以及二者复合处理工艺参数对材料性能的影响。对试样表面硬度与硬度梯度进行了测试及显微组织观察。结果表明:在频率20kHz、加热功率35kW、加热时间6 s时,38CrMoAl钢试样淬火效果... 以38CrMoAl钢为对象,研究了高频淬火、离子多元共渗处理以及二者复合处理工艺参数对材料性能的影响。对试样表面硬度与硬度梯度进行了测试及显微组织观察。结果表明:在频率20kHz、加热功率35kW、加热时间6 s时,38CrMoAl钢试样淬火效果最佳。经过高频淬火与离子多元共渗复合工艺处理试样表面硬度明显优于单一多元共渗处理的试样表面硬度,高频淬火可以显著提高渗氮效果。经过高频淬火预处理的试样,离子多元共渗(525℃保温6h)效果最好。 展开更多
关键词 高频淬火 离子多元共渗 38crmoal
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控轧控冷对38CrMoAl钢盘条硬度的影响和工艺优化 被引量:4
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作者 马志军 《特殊钢》 北大核心 2019年第3期35-38,共4页
Φ8~20 mm 38CrMoAl钢(/%:0.35~0.42C,0.20~0.45Si,0.30~0.60Mn,≤0.035P,≤0.035S,1.35~1.65Cr,0.15~0.25Mo,0.70~1.10Alt)的生产工艺为90 t转炉-LF-VD-150 mm×150 mm方坯连铸-连轧。分析了成分、轧制温度、冷却速度对38Cr... Φ8~20 mm 38CrMoAl钢(/%:0.35~0.42C,0.20~0.45Si,0.30~0.60Mn,≤0.035P,≤0.035S,1.35~1.65Cr,0.15~0.25Mo,0.70~1.10Alt)的生产工艺为90 t转炉-LF-VD-150 mm×150 mm方坯连铸-连轧。分析了成分、轧制温度、冷却速度对38CrMoAl钢组织的影响。通过将铸坯加热温度、开轧温度和吐丝温度分别由(1100±40)℃,(1020±20)℃(和(900±15)℃降至(1 060±40)℃,(980±20)℃和(840±15)℃,同时降低冷却线辊道速度,盘条HB硬度值由284~353降至221~254,显著降低冷拔过程的断丝率。 展开更多
关键词 38crmoal 盘条 热轧和冷却工艺 组织 硬度
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