工艺参数对38MnVS钢锰系磷化膜表面形貌和耐蚀性的影响

目的研究磷化温度和时间对38MnVS钢磷化膜表面形貌、膜厚和耐蚀性的影响,获得38MnVS钢锰系磷化的最佳工艺参数。方法通过控制单因素变量,在不同磷化温度和时间下在38MnVS表面制备锰系磷化膜。通过扫描电镜(SEM)、测厚仪和硫酸铜点蚀测试等方法,对38MnVS钢表面磷化膜形貌、膜厚及耐蚀性能进行了分析。结果 38MnVS钢表面磷化膜为非均匀形核,磷化膜晶粒首先形成于划痕和晶界处。随磷化时间延长,磷化膜晶粒迅速覆盖基体表面,磷化膜厚度和耐蚀性不断增加。当磷化时间大于15 min时,磷化膜性能变化不大。当磷化温度小于75℃时,不利于磷化膜的生长,磷化膜不能完全覆盖基体,磷化膜的厚度和耐蚀性较低。随磷化温度的升高,磷化膜晶粒不断长大,磷化膜厚度和耐蚀性迅速增加。当磷化温度超过95℃时,磷化膜性能增速下降。结论 38MnVS钢的最佳磷化工艺为:85℃,15 min。

易切削非调质38MnVS钢中硫化物析出规律热力学分析

利用Thermo-Calc热力学计算软件对易切削非调质钢38MnVS中硫化物的析出进行计算模拟,并利用SEM对铸坯中MnS析出形貌进行观察,分析其析出规律。通过热力学计算得到38MnVS钢的相平衡等值图,并研究了C、Mn、Si、S、V各元素含量的变化对MnS平衡析出规律的影响;利用Scheil-Gulliver模块模拟了38MnVS钢的凝固过程;通过对38MnVS连铸坯中硫化物三维形貌的观察,结果表明:从铸坯边缘到中心的1/2处,硫化物形貌渐变,由杆状变成片状,再到中心变成杆状、片状共存;杆状、片状硫化物均为共晶反应产物;当合金含量较高时,杆状硫化物向片状硫化物转变。

38MnVS5钢连铸坯中硫化物形貌及形成机制的研究

用扫描电镜观察分析了38MnVS5钢320 mm×300 mm连铸坯中硫化物的三维形貌,结果显示,从铸坯表面到心部硫化物类型由球状变成杆状,并且在偏析严重区域呈片状或片状-杆状共存。球状硫化物是由包晶反应生成的,杆状硫化物为稳态共晶反应的产物。当合金元素含量较高时,由于过冷导致硫化物生长速度较快,杆状硫化物向片状硫化物转变。

汽车用非调质钢38MnVS的研制

汽车用调质钢零件改用非调质钢材制造,具有节能增效等优点,我国正逐渐推广应用。本文将40MnB调质钢与试生产的38MnVS易切削非调质钢性能进行比较,介绍了38MnVs易切削非调质钢中的钒、硫等元素的作用,试生产情况及检测的各种性能。

300 mm×360 mm连铸坯生产Φ80mm非调质钢38MnVS6工艺实践

非调质钢38MnVS6(/%:0.36~0.40C,0.50~0.65Si,1.30~1.45Mn,≤0.020P,0.045-0.065S,0.10~0.30Cr,0.015~0.030Al,≤0.05Mo,0.08~0.12V,0.013~0.019N,0.015~0.025Ti)棒材生产流程为60 t LD-LF-VD-CC-Roll工艺。通过控制LD终点[C]≥0.10%,[P]≤0.015%;LF精炼渣碱度R和Al2O3含量分别控制在3.0~4.0和20%~~25%;VD后喂S线,控制钢水[S]=0.055%左右;连铸采用低碱度(R=0.65)保护渣;控制终轧温度900℃,轧后棒材缓冷等工艺生产Φ80 mm棒材,产品A类夹杂(粗细)在1.5级,中心疏松1.5级,晶粒度7级,棒材产品性能良好。

碲处理改善汽车曲轴用非调质钢38MnVS6硫化物形貌的研究

为研究碲元素对汽车曲轴用非调质钢38MnVS6硫化物形貌的影响,在冶炼过程中喂入70 m的Mn-Te线,加入0.012%Te,通过金相显微镜及扫描电镜对Φ380 mm连铸圆坯及Φ105 mm热轧圆钢的非金属夹杂物进行研究。研究发现,硫化物的形态在连铸坯横向与纵向的形态相同;MnS与MnTe形成共晶化合物,MnTe的存在改变了MnS的析出形态,可以使硫化物形态向短杆甚至椭球态转变,整体长度尺寸变小,平均长度由45μm缩短为15μm;加入0.012%Te后,MnTe与MnS两种夹杂物发生固溶,轧材夹杂物与铸坯相似,而未Te处理的圆钢硫化物随轧制的方向被明显的拉长。

LGB38MnV钢连续冷却转变曲线及组织研究

利用膨胀法在Gleeble-3500热模拟机上测定了LGB38Mn V钢的相变点,并绘制了连续冷却转变(CCT)曲线,确定了各转变组织的转变温度和临界冷却速度。结果表明,LGB38MnV钢在高温区和小的冷却速度下形成铁素体+珠光体,在中温和相对较大一些的冷却速度下形成贝氏体,在低温和快速冷却时形成马氏体,珠光体和马氏体的临界冷却速度分别为1°C·s^(-1)和3°C·s^(-1).

LGB38MnV非调质钢热变形行为研究

通过热模拟压缩试验,研究LGB38MnV非调质钢在不同温度及应变速率下的热变形行为。利用Gleeble3500热力学模拟机进行单道次高温压缩,分别得到变形温度为850℃、900℃、950℃、1000℃,应变速率为0.01 s^(-1)、0.1 s^(-1)、1 s^(-1)、10 s^(-1)时的应力-应变曲线,建立双曲正弦形式Arrhenius的本构方程。研究表明,当变形速率为0.01 s^(-1),变形温度为850℃~1000℃时进行热压缩,LGB38MnV钢会发生动态再结晶,当变形温度等于1000℃,且变形速率0.01 s^(-1)~1 s^(-1)时,LGB38MnV钢也会发生动态再结晶。LGB38MnV钢热变形的流变应力随着变形温度的升高而减小。

F38MnVS棒材缺陷分析与改进

F38MnVS是一种非调质机械结构钢,广泛用于汽车的曲轴、连杆。本文以F38MnVS钢为原料,经过中小棒轧制生产工艺,采用无损探伤对其进行检测,发现F38MnVS棒材目前存在缺陷主要为表面缺陷。针对表面缺陷对其取样并进行金相分析,结果表明表面缺陷产生原因有两种,第一种为连铸坯角部或附近横向缺陷,第二种为轧制或者后续处理过程中压人缺陷。通过对连铸坯工艺优化与轧制设备改进,解决了,F38MnVS棒材钢表面缺陷的问题,提高了F38MnVS棒材成材率并减少了人工修磨劳动强度。