409L不锈钢连铸坯表层夹杂物试验研究

为研究409L不锈钢连铸坯表层夹杂物形貌、分布及类别,取样后逐次研磨1 mm后进行夹杂物检测,并将检测结果进行对比分析。发现夹杂物分布呈随机性分布特征、尺寸主要集中在2~5μm,在空间分布上呈现随着深度的增加夹杂物数量呈现递减、中间位置夹杂物数量较两端少、内弧侧数量略高于外弧侧的特征,连铸坯表层夹杂物主要为12CaO-7Al_(2)O_(3)及一定比例的氧化物及少量其他类别夹杂物。

409L铁素体不锈钢精轧夹送辊刮伤缺陷分析

利用扫描电镜和能谱分析了409L热轧刮伤缺陷的形貌和成分,缺陷处存在有氧化皮的残留。结合缺陷发生特点和过程工艺分析明确了缺陷产生的机理,C、N含量的降低导致409L高温强度偏低。在现行工艺条件下409L精轧上夹送辊对带钢的压力大于其屈服强度,更易产生黏辊造成刮伤类缺陷。

不同冶炼工艺对J409L低碳氮不锈钢纯净度的影响

通过气体分析仪、X荧光法、金相显微镜、扫描电镜及能谱仪对比分析了一步法(AOD+LF)和二步法(AOD+VOD+LF)工艺冶炼J409L低碳氮不锈钢各工序全氧含量、炉渣组分、夹杂物的控制情况。结果表明:一步法工艺冶炼的J409L在LF精炼过程、连铸中包试样的T[O]均较高;Al脱氧能力明显较强,二步法VOD工序具有更良好的脱氧效果;一步法冶炼炉渣组分的SiO_(2)含量偏高,Ti收得率偏低;不同冶炼工艺生产J409L,连铸中包钢液的夹杂物类型一致,均为Ti氧化物包裹Al-Si氧化物的复合夹杂物。

409L不锈钢中镁铝尖晶石夹杂物的生成研究

基于409L不锈钢VOD生产实际,分析了Al脱氧条件下MgO.Al2O3复合夹杂物的组成形态;同时采用热力学计算方法得出1873K时MgO,MgO.Al2O3和Al2O3的平衡相图,研究了MgO.Al2O3夹杂物生成与转变的热力学条件.结果表明,钢水中的尖晶石复合夹杂物中的MgO.Al2O3相呈非晶态结构,夹杂物尺寸在5μm左右.生产过程中,当钢水中Al的质量分数控制在0.04%,w(Mg)≥1.3×10-8时,钢水中即可生成MgO.Al2O3夹杂物;w(Mg)≥9.7×10-7时,MgO.Al2O3开始转变成为MgO夹杂.

409L不锈钢连铸浸入式水口结瘤分析和改进措施

采用扫描电镜和X射线衍射法,分析了EAF-AOD-VOD精炼409L不锈钢(%:0.009～0.011C、11.36～11.63Cr、0.15～0.22Ti、0.0074～0.0112N)连铸水口结瘤的物相。结果表明:水口结瘤中的物相主要有TiO2和金属。喂钛线后吹氩搅拌过强时,由于钢水的二次氧化会显著增加钢中TiO2夹杂物的数量,导致结瘤层明显变厚。喂钛线后采用吹氩弱搅拌,能尽可能排除钢中TiO2夹杂物;同时应避免连铸时铸流二次氧化,从而减少水口结瘤的发生。

409L铁素体不锈钢热轧板材焊接接头的电化学腐蚀行为

采用电子探针(EPMA)和金相显微镜对409L铁素体不锈钢热轧板材焊接接头的3个区域(母材区(BM)、热影响区(HAZ)和焊缝区(WM))的成分和组织进行分析,并且运用电化学的方法测试其3个区域在10%H2SO4溶液中的极化曲线特征参数,并对其进行室温(25℃)、24h的浸泡腐蚀试验.结果表明:409L铁素体不锈钢热轧板材焊接接头的3个区域在成分、组织和电化学性质上的不同,导致其3个区域的耐腐蚀能力有明显不同.电化学测试的数据显示,其耐腐蚀能力的大小分别为焊缝金属区最好,母材区次之,热影响区由于受到明显的电偶腐蚀,其腐蚀最为严重.409L焊接接头的3个区域的电化学行为与其对应的浸泡腐蚀试验结果一致.

浸入式水口结构对409L钢连铸坯表面“卷渣”的影响

基于太钢409 L钢连铸生产工艺及板坯连铸机工艺参数,采用水模型实验和工业试验相结合方式研究了浸入式水口结构对结晶器内钢水流动行为及其对连铸坯[200 mm×(1 060~1 240 mm)]表面"卷渣"的影响。结果表明:使用原浸入式水口(侧孔48 mm×70 mm,和上倾15°)结晶器内钢液流场不稳定,对应连铸坯表面存在严重"卷渣"缺陷;在不改变水口结构条件下,上倾5°和上倾10°水口均无法解决连铸坯表面"卷渣";32 mm×52 mm小侧孔水口能有效解决小断面[200 mm×(900~1 100 mm)]或低拉速(0.7~0.9 m/min)时409 L钢表面"卷渣";Φ60 mm内径水口对应结晶器中心平均波高在3.5~4.5mm,连铸坯表面"卷渣"缺陷由原来的36.5%降低至0.8%,该型水口不仅能适用现有断面[200 mm×(900~1 320 mm)]及拉速(0.7~1.1 m/min)要求,还能提升连铸坯实物质量。

稀土元素Ce对409L不锈钢退火组织和热疲劳性能的影响

试验用409L不锈钢（/%：0.01 C,0.82～0.86Si,0.26Mn,0.002～0.006S,0.034～0.041P,11.44～1 1.51Cr,0.24～0.27Ti,0～0.09Ce）由10 kg真空感应炉熔炼,锻成30 mm×30 mm方坯,冷轧成2 mm钢板,1100℃5 min退火。研究了Ce对409L钢900℃30 min退火组织的影响和900℃-室温热疲劳性能的影响。结果表明,当钢中含0.03%Ce时409L钢退火晶粒细化,热疲劳性能最佳,当进一步增加Ce含量,退火晶粒粗化,钢的热疲劳性能逐渐降低。添加稀土元素Ce后,钢中TiN和TiN-Al_2O_3复合夹杂物基本消除,形成细小球形含Ce的钛氮复合夹杂物和含Ce的Al-O-Ti复合夹杂物,添加过多的Ce,使晶界夹杂物增加,降低热疲劳性能。

磁性不锈钢409L合金吸波材料的电磁与吸波性能

针对现有磁性金属吸收剂耐腐蚀性能不足的问题，以不锈钢409L粉为吸收剂、硅胶为基体制备了不同吸收剂含量的吸波材料，采用HP8722ET矢量网络分析仪对其电磁与吸波性能进行了研究。实验结果表明，在2～18GHz范围内，随着频率的增高，磁性不锈钢409L/硅胶吸波材料的介电常数实部（ε′）基本保持不变；介电常数虚部（ε″）不断增大；而磁导率的实部（μ′）和虚部（μ″）不断减小。随着409L合金吸收剂含量的增大，ε′、ε″和μ″不断增大；μ′在低频时随着体积含量的增加而增大，在高频却相反；3mm厚吸波材料最小反射率先减小后变大，吸收峰由高频向低频移动，半高宽逐渐变窄。409L体积分数为20％时，最小反射率为-17．8dB，其对应的峰值频率为9．4GHz，有效带宽（≤-8dB）达到5．27GHz（7．03—12．3GHz）；体积分数为30％时，最小反射率为-24．1dB，其对应的峰值频率为6．3GHz，有效带宽（≤-8dB）达到4．5GHz（4．2—8．7GHz），在X和C波段具有较好的吸波性能。而且通过对材料进行二层设计，能够有效地进行宽频吸收，具有一定的应用前景。

409L铁素体不锈钢的表面钝化膜性能

用辉光光谱仪(GDS)、扫描电镜(SEM)和X-射线光电子能谱仪(XPS)分析了经20%HNO_3、58℃0～60 min钝化的409L冷轧不锈钢(%:0.017C、11.50Cr、0.17Ti)表面钝化膜的性能,并通过盐雾试验得出钝化膜厚度对耐蚀性的影响。结果表明,当钝化时间为10 min时,钝化膜厚度达到最大值48 nm;当钝化时间为3 min时,钝化膜厚度为40 nm,试样表面氮化物完全被钝化膜覆盖,膜中Cr的氧化物含量最多,耐蚀性最好。

镍对SUH409L热轧卷组织与性能的影响

选取SUH409L不锈钢中镍添加量(质量分数,下同)分别为0,0.59%和0.92%的3种材料,经炼钢和热轧后,采用箱式电加热炉退火获得了实验样品.利用光学显微镜(OM)和扫描电镜观察(SEM)分析了退火处理后3种实验样品的组织变化,测试了3种不同镍添加量的实验样品在室温(25℃),0和-40℃下的冲击韧性,同时还测定了其力学性能和维氏硬度.研究结果表明:在相同退火温度下,SUH409L不锈钢随着镍添加量的增大,冲击韧性得到大幅提高,低温冲击韧性的提高尤为明显;在热轧态组织回复阶段,对强度及冲击韧性起主要作用的是晶界和晶内析出的细小碳化物;在铁素体组织完成回复再结晶后,对强度及冲击韧性起主要作用的是镍的细晶强化.

409L铁素体耐热钢的制备和研究

成功研制了409L铁素体耐热钢,通过对其工艺和性能的分析研究,表明409L铁素体耐热钢具有良好的冷热加工性;良好的焊接性;并在中、低温环境下使用具有良好的抗氧化性能。

SUH409L不锈钢冷轧板分层分析与控制

针对SUH409L铁素体不锈钢冷轧板出现的分层缺陷,利用金相显微镜、扫描电镜和能谱仪等手段进行检验分析,确定冷轧板基体内存在大量的夹杂物是导致分层的主要原因。通过控制氧氮含量、提高钢液洁净度等措施,有效解决了SUH409L冷轧板分层的问题。

非真空条件冶炼409L超纯铁素体不锈钢的技术开发

介绍了通过AOD炉非真空条件下的超低碳氮冶炼操作,满足409L超纯铁素体不锈钢的成分控制要求,并优化后续的LF工艺,解决了精炼过程中增碳以及夹杂物控制等问题,成功开发出了409L超纯铁素体不锈钢。

汽车排气系统用SUH409L不锈钢焊接工艺研究

采用不同焊接工艺对SUH409L不锈钢薄板进行TIG自熔焊接实验。结果表明,在各种工艺参数中,焊接电流对焊缝晶粒尺寸影响最大,焊接电流越大,晶粒越大,同时也容易导致拉伸测试试样断裂在焊缝位置,因此制定焊接工艺时应尽量控制焊接电流。

成分和冷轧压下率对409L成形性能的影响

分析了间隙原子和冷轧压下率对409L板材的r值和杯突值的影响。结果表明,间隙原子(C+N)含量增加,稳定化程度Ti/(C+N)呈减小趋势,杯突值、■值和Δr值均减小。试验范围内,409L稳定化程度均较高,表现出成分对r值的影响不大。冷轧压下率与成形性能线性相关,其中与■值和Δr值呈正相关,与杯突值呈负相关。

厨具用409L铁素体不锈钢锈蚀缺陷分析

就409L铁素体不锈钢冷板在冲压大锅后发现点蚀现象,利用扫描电子显微镜(SEM)对缺陷部位进行了形貌与成分分析。从分析结果看,锅具表面类似的"砂眼"缺陷为磨削残留物,而在烧水时发生锈蚀主要是由于成品表面钝化膜受损,在此薄弱位置发生电化学反应,从而出现点蚀的现象。

热输入和退火保温时间对409L铁素体不锈钢TIG焊接接头过热区晶粒尺寸的影响

在不同热输入(1145.5~5248.0 J·mm-1)下对409L铁素体不锈钢板进行钨极惰性气体保护电弧(TIG)焊,之后对接头进行830℃保温不同时间(0~13 min)的退火处理,采用均匀化设计方法研究了热输入和退火保温时间对接头过热区组织和晶粒尺寸的影响。结果表明:不同热输入下,退火前后焊接接头过热区的组织均主要为粗大的铁素体,且随着热输入的增大,组织中出现网状铁素体和魏氏体;退火后接头过热区的晶粒尺寸基本与退火前的相当,当热输入从1145.5 J·mm-1增加5248.0 J·mm-1时,过热区晶粒尺寸从58.46μm增加到160.97μm;退火温时间对晶粒尺寸的影响很小;热输入对过热区晶粒尺寸具有非线性影响,且影响程度远大于退火保温时间的影响程度。

SUH409L铁素体不锈钢焊管焊缝开裂分析与预防措施

针对SUH409L铁素体不锈钢冷板在焊管后旋压过程出现的开裂缺陷,对其进行了管件壁厚变形分析,并利用扫描电子显微镜、金相显微镜进行断口缺陷分析。通过分析,认为由于SUH409L铁素体不锈钢母材和焊缝组织晶粒差异,导致其性能差异是焊管焊缝旋压开裂的主要原因。为此,通过优化焊接和退火工艺使409L铁素体不锈钢晶粒度趋于均匀化可使焊管旋压过程焊缝开裂率由11.3%降为2.0%以下。

汽车排气系统用不锈钢409L系的质量控制

简述了太钢第二炼钢厂生产汽车排气系统用不锈钢409L系的工艺特点,分析了超低碳不锈钢生产中碳、氮和钛的控制,并针对生产过程中影响钛回收率的相关因素进行了分析,提出了该钢种生产中存在的主要问题及其采取的措施。