10Cr9Si1Mo1VNb钢在450℃静态铅铋中的腐蚀行为

液态铅铋腐蚀问题是制约铅冷快堆发展的主要问题,商用9%~12%Cr铁素体/马氏体钢被认为是铅冷快堆首选结构材料。本文研究了10Cr9Si1Mo1VNb钢在450℃静态饱和氧铅铋共晶(LBE)中的腐蚀行为。结果表明:10Cr9Si1Mo1VNb钢暴露在LBE后,表面氧化膜主要由外氧化层Fe3O4、次外层(Fe,Cr)3O4和SiO2、内氧化区组成;Si与Cr在氧化过程中表现出协同作用,促进次外层形成,阻碍元素扩散,提高了基体抗氧化性;腐蚀1500 h后基体表面形成连续致密的氧化层,表现出良好的耐铅铋腐蚀性能。本文提出了10Cr9Si1Mo1VNb钢在450℃静态饱和氧LBE环境下的氧化扩散过程模型,为9%Cr耐热钢在铅冷快堆系统的应用提供了一定的理论依据。

40Cr10Si2Mo钢的热变形模型及动态再结晶行为

为了优化马氏体耐热钢40Cr10Si2Mo的热轧生产工艺参数,建立线棒材轧制数字化设计及智能化系统数据库,在Gleeble-3500热模拟机上对马氏体耐热钢40Cr10Si2Mo进行单道次热压缩试验,研究了该钢在温度为900~1100℃、应变速率为0.1~20 s^(-1)条件下的应变补偿本构方程及动态再结晶行为,为探索塑性变形行为和组织优化提供理论依据。结果表明,应力随变形温度的升高而减小,随应变速率的增加而增加。温度和应变速率对热变形抗力(真应力)的影响主要取决于在塑性变形过程中,金属内部发生的加工硬化与动态回复、再结晶等软化机制交互作用的结果。建立了双曲正弦(Arrhenius)本构模型。对比发现所建立的本构模型预测值与试验值相关系数R2为0.98397,平均相对误差(AARE)为4.531%。采用对σ-ε曲线进行4次多项式拟合并求导的方法,分析了40Cr10Si2Mo钢的软化过程以及不同温度和应变速率下动态再结晶的临界条件。阐述了动态再结晶的临界条件与lnZ(Zener-Hollomon参数)值的关系。发现40Cr10Si2Mo钢在lnZ值小于63时,动态再结晶的临界应变随lnZ值的增大而增大。在lnZ值大于63时,动态再结晶的临界应变随lnZ值的增大变化不明显。对比了40Cr10Si2Mo钢的微观组织,发现在1100℃/0.1 s^(-1)条件下晶粒发生了相互吞食合并,部分再结晶晶粒没有长大,最终导致混晶组织出现。然而增加应变速率有助于动态再结晶晶粒的细化。

40Cr10Si2Mo气阀钢中游离铁素体的形成原因分析及改进措施

本文通过40Cr10Si2Mo钢试样金相组织观察、显微硬度测试、SEM能谱分析、热处理工艺试验研究、化学成分及相图分析模拟,分析并确定了40Cr10Si2Mo钢中游离铁素体的形成原因,同时提出了有效的改进措施。

40Cr10Si2Mo钢质洁净度工艺技术研究

针对某特钢厂在生产40Cr10Si2Mo气阀钢时出现轧材夹杂物评级合格率低的问题,通过对精炼及连铸过程钢中夹杂物的演变规律进行分析并结合现有工艺制度,在实验室研究的基础上,对连铸过程吹氩制度和中包覆盖剂进行了优化研究。工艺优化后,40Cr10Si2Mo气阀钢轧材夹杂物评级合格率由原工艺的71%提高到97%。

马氏体钢40Cr10Si2Mo线材表面裂纹原因分析和工艺改进

40Cr10Si2Mo钢Φ6.5 mm线材产品经过调质处理和矫直研磨后,发现磨光棒表面存在表面裂纹。通过进行40Cr10Si2Mo钢淬火回火模拟试验,得出造成40Cr10Si2Mo钢线材表面出现裂纹的原因为线材热轧后冷却时间短,冷却速度快,热轧线材表面存在较大的残余应力,从而形成表面裂纹。通过对40Cr10Si2Mo钢的生产工艺进行了优化改进,包括延长斯太尔摩辊道缓冷时间,终轧温度和吐丝温度由原来的900~950℃和850~900℃均调整为800~850℃,线材轧制后24 h内退火,从而避免了40Cr10Si2Mo钢线材表面裂纹的产生。

40Cr10Si2Mo气阀钢盘圆生产工艺研究

40Cr10Si2Mo属于中碳马氏体气阀钢。本文通过对40Cr10Si2Mo加热、轧制和退火工艺的研究,解决40Cr10Si2Mo热轧后存在游离铁素体和退火硬度、球化组织均匀性等问题。

4Cr10Si2Mo钢气门球化退火工艺的改进

4Cr10Si2Mo钢气门在电镦过程出现质量问题,对其化学成分、硬度和显微组织进行了分析。结果表明,由于球化不良而产生的不均匀带状碳化物是造成气门电镦质量问题的重要因素之一。通过改进球化退火工艺,使4Cr10Si2Mo钢的显微组织中的碳化物形态、分布得到改善,气门电镦的质量有了明显的提高。

4Cr10Si2Mo钢气门杆表面麻坑分析

4Cr10Si2Mo钢气门杆部在精磨后经常会出现"麻坑"。通过低倍检测、显微组织观察、SEM能谱分析等手段对"麻坑"产生的原因进行了研究。结果表明,其产生的原因与Si、Al、Ca形成的脆性夹杂物有关,在金属塑性变形及冷、热加工过程中,由于受到拉应力作用,脆性夹杂物碎裂后脱落而造成。为了防止"麻坑"的产生,必须提高气阀钢冶金质量,严格控制气门原材料表面质量及夹杂物的数量、大小、分布、形态。

40Cr10Si2Mo气阀钢的调质工艺研究

研究了不同热处理工艺后40Cr10Si2Mo气阀钢力学性能、调质硬度,以及在要求技术条件下的力学性能、调质硬度、金相组织与不同热处理温度之间的关系,找到了满足技术条件要求最佳的热处理工艺制度。

10Cr12Ni3Mo2VN马氏体耐热钢奥氏体晶粒长大行为

通过在不同加热温度和保温时间下等温奥氏体化,研究了10Cr12Ni3Mo2VN马氏体耐热钢奥氏体晶粒长大行为。结果表明:900~1150℃温度区间内,10Cr12Ni3Mo2VN马氏体耐热钢奥氏体晶粒尺寸随加热温度升高、保温时间延长而增大,且随保温时间延长,晶粒尺寸均匀性下降;由于碳氮化物在1100℃以上发生溶解,1100℃以上奥氏体晶粒发生粗化;1200~1280℃温度区间内,由于δ铁素体相的析出,10Cr12Ni3Mo2VN马氏体耐热钢奥氏体晶粒尺寸随加热温度升高而减小。拟合得到900~1150℃温度区间内10Cr12Ni3Mo2VN钢奥氏体晶粒生长模型为D=6.67×107×t0.303×exp(-1.81×105/RT)。

淬火回火对W6Mo5Cr4V2Si新型高速钢组织与硬度的影响

采用不同淬火、回火工艺对W6Mo5Cr4V2Si新型高速钢进行热处理工艺试验,并对材料的微观组织及硬度进行了分析。结果表明:W6Mo5Cr4V2Si钢在1200℃以下淬火、600℃回火硬度较低;在1250℃淬火时,随回火温度的升高,材料的回火硬度下降,560℃左右回火后材料的硬度最高,为67.1 HRC左右,其组织主要由网状、半网状及颗粒状碳化物+回火马氏体组成。

纯铁及40Cr钢在熔融LiCl-10%Li_2O中的腐蚀行为

采用浸没法腐蚀实验研究了纯铁及40Cr在750℃下,熔融LiCl10Li2O(%,质量分数)中的腐蚀行为。实验结果表明,纯铁和40Cr在750℃熔融LiCl10%Li2O中的腐蚀产物均为LiFeO2,腐蚀减重均随时间的延长而增大,并且40Cr的腐蚀减重略低于纯铁。在本实验条件下,奥氏体的耐蚀性能优于铁素体。

固溶处理对ZG40Cr25Ni20Si2耐热钢力学性能的影响

针对选用ZG40Cr25Ni20Si2耐热钢制造的某型号燃气舵安装壳体复验过程中出现的力学性能偏低现象,研究固溶处理对材料金相组织及力学性能的影响,为该产品后续失效分析及质量控制提供参考依据。试验结果表明:温度为1080℃,保温时长90 min的固溶处理有助于提高产品的力学性能,常温和900℃高温下抗拉强度分别提高11%和14%,900℃高温下伸长率提高14%。研究结果可为后续该牌号产品的设计和选用提供有效参考。

40Cr钢表面等离子喷涂Al2O3-TiO2及Mo/Al2O3-TiO2复合涂层的性能

采用等离子喷涂法在40Cr钢表面制备了Al2O3-Ti O2涂层和Mo/Al2O3-Ti O2复合涂层。利用扫描电镜（SEM）对涂层的微观形貌进行观察,并对涂层的结合强度、抗热震性能以及涂层的耐腐蚀性进行研究。结果表明：涂层与基体、涂层与涂层之间结合良好;复合涂层抗热震性能优于Al2O3-Ti O2涂层;在40Cr钢喷涂Mo/Al2O3-Ti O2复合涂层后可显著提高耐腐蚀性。对涂层进行封孔处理后,可进一步提高耐腐蚀性。

模具钢Cr7Mo3V2Si渗扩氮等温淬火复合强韧化

研究了渗扩氮等温淬火对Ｃｒ７Ｍｏ３Ｖ２Ｓｉ钢硬度、组织、韧性和含氮硬化层扫描断口形态的影响。结果表明，Ｃｒ７Ｍｏ３Ｖ２Ｓｉ钢制冷作模具复合强韧化处理后的使用寿命提高１倍，且破坏形式得到改善。

7Cr7Mo3V2Si钢加热相变研究

利用Ｆｏｒｍａｓｔｏｒ全自动相变测定仪研究了７Ｃｒ７Ｍｏ３Ｖ２Ｓｉ钢在连续加热条件下的相变规律及特点；测定了能反映其相变规律与特点的奥氏体形成图。结果表明，钢中球状珠光体向奥氏体的转变是在较宽的温度区间（Ａｃ１ｂ－Ａｃ１ｅ）内完成的；钢中大量合金碳化物的溶解、按其难易程度不同分别与ｎ个溶解温度相对应；连续加热条件下，奥氏体难以实现均匀化。

40Cr15Mo2VNA钢轴承套圈锻造工艺改进

针对航空发动机高温、重载、防潮湿、防盐雾、防霉菌的特殊工况需求,对某型轴承设计采用国产高氮不锈钢40Cr15Mo2VNA材料。分析原材料各项指标,针对套圈原锻造工艺出现锻件表面开裂的问题,对锻造加工工艺进行了优化改进,通过工艺参数的变化解决了锻件表面开裂问题。

一种冷冲模新材料——7Cr7Mo3V2Si钢

介绍了一种用于冷冲模具的新材料——7Cr7Mo3V2Si钢的工艺试验和性能分析,它能使冷冲模的使用寿命提高3～4倍。

非调质预硬型塑料模具钢40Cr2Mn2Mo回火工艺研究

针对不同厚度规格的非调质预硬型塑料模具钢40Cr2Mn2Mo轧态的显微组织、硬度进行了分析,并进行不同温度的回火试验。结果表明,随着钢板厚度的增加,钢板组织粗化,马氏体硬相组织含量减少,硬度降低;钢板硬度随回火温度升高呈先稳定后下降的趋势,但不同厚度规格的钢板硬度降低的开始温度不同,厚度越厚开始温度越低。通过调整回火温度,不同厚度规格模具钢硬度均可满足28~34 HRC的技术要求。