40Cr6Mo4B2V钢淬回火工艺研究

对铸态40Cr6Mo4B2V钢进行920~1080℃不同温度的淬火试验,再进行440~620℃不同温度的回火处理,采用显微组织观察、硬度测试、摩擦磨损试验等方法确定40Cr6Mo4B2V钢的最佳热处理工艺。结果表明:铸态40Cr6Mo4B2V钢的显微组织由珠光体、残余奥氏体及网状的共晶硼碳化物组成。经过淬火后,40Cr6Mo4B2V钢中的硼碳化物断裂分解,1040℃淬火的40Cr6Mo4B2V钢硬度达到最大值61.5 HRC,再对其进行500℃回火处理后,40Cr6Mo4B2V钢的组织基体晶粒等轴化,共晶硼碳化物连接呈网状,其耐磨性最佳。

机加工刀具用W6Mo5Cr4V2钢开裂原因分析

通过宏观检验、化学成分分析、硬度测试、金相检验和SEM形貌分析等方法对机加工刀具用W6Mo5Cr4V2钢开裂原因进行了分析。结果表明,失效机加工刀具组织存在断续网状与堆集的多角状碳化物以及后续热处理工艺不当导致的刀具出现未淬透现象是造成刀具开裂的主要原因。刀具淬硬区与未淬硬区之间的过渡区域及芯部网状与堆集的多角状碳化物集中处会产生较大应力集中点,在刀具进行磨削加工工艺或操作不当时,表层拉应力超过材料强度极限,并在内部淬火应力作用下,在应力点产生裂纹并扩展,最终导致刀具崩裂。

W6Mo5Cr4V2钢氮离子注入表面改性层的摩擦学性能

对 W6 Mo5 Cr4V2钢进行氮离子注入 ,用销 -盘式摩擦磨损试验机考察了钢表面注入改性层的摩擦磨损性能 ;用扫描电子显微镜、俄歇电子能谱仪及微区 X射线衍射仪等考察了改性层的相组成、氮元素沿注入层深度方向的浓度分布及磨损机理 .结果表明 ,离子注入处理后钢表面显微硬度提高、残余压应力增大、表面粗糙度降、注入层中形成了大量细小弥散分布的硬质析出相ε- Fe2 - 3 N、Cr N及β- Cr2 N等 ,从而改善了材料的摩擦学性能 ,并导致磨损机理发生变化 .正交试验结果表明 ,氮离子注入对 W6 Mo5 Cr4V2钢摩擦学性能的改善程度与注入能量和注入剂量不成正比 ,注入参数存在最佳值 ,最佳注入能量为 10 0 ke V,注入剂量为 4× 10 1

淬火回火对W6Mo5Cr4V2Si新型高速钢组织与硬度的影响

采用不同淬火、回火工艺对W6Mo5Cr4V2Si新型高速钢进行热处理工艺试验,并对材料的微观组织及硬度进行了分析。结果表明:W6Mo5Cr4V2Si钢在1200℃以下淬火、600℃回火硬度较低;在1250℃淬火时,随回火温度的升高,材料的回火硬度下降,560℃左右回火后材料的硬度最高,为67.1 HRC左右,其组织主要由网状、半网状及颗粒状碳化物+回火马氏体组成。

预处理工艺对W6Mo5Cr4V2高速钢组织与性能的影响

研究了预处理工艺对W6Mo5Cr4V2高速钢组织与性能的影响。试验结果表明，与退火预处理相比，调质预处理的奥氏体晶粒细小，未溶碳化物少，残留奥氏体是多，屈服强度高，仍应力区疲劳寿命长，但抗弯强度、塑性、冲击韧度、断裂韧性都较低，高应力区疲劳寿命也短。

W6Mo5Cr4V2钢表面强流脉冲离子束辐照研究

利用扫描电镜(SEM)、台阶仪、X射线衍射仪(XRD)、透射电镜(TEM)、显微硬度仪对W6Mo5Cr4V2钢经强流脉冲离子束(HIPIB)辐照前后试样的表面形貌、粗糙度、表层的组织结构及硬度进行了分析,探讨了'熔坑'和硬度'多峰'态形成的原因。结果表明,试样表面粗糙度随辐照次数的增加有所减小;辐照过程使该钢体心立方的马氏体α′-Fe向面心立方的奥氏体-γFe转变,碳化物溶解,马氏体溶碳量增大且晶粒细化,点阵畸变度增大,使W6Mo5Cr4V2钢表面硬度有较大的提高。

W6Mo5Cr4V2钢内裂纹愈合过程中碳化物的生长现象

采用物理模拟的方法研究了W6Mo5Cr4V2钢裂纹愈合区的组织特点。通过扫描电镜观察发现,在真空加热条件下高速钢裂纹的愈合过程与碳化物的生长有密切关系。碳化物在裂纹区的生长和聚集所产生的"桥接"作用实现了裂纹面之间的冶金结合。分析了碳化物在裂纹区的生长过程。

深冷处理对W6Mo5Cr4V2钢强度和冲击磨损性能影响的研究

研究了深冷处理对W 6Mo5Cr4V2钢的抗弯强度和冲击磨损性能的影响。研究结果表明 ,随深冷时间的延长 ,晶体中空位密度有所增加。经透射电镜观察 ,深冷处理后在马氏体的孪晶带上弥散析出颗粒为 3～ 6nm的碳化物。经深冷处理的W

W6Mo5Cr4V2钢可控渗氮的研究

介绍可控井式氮化炉合理控制氮化温度、时间和氨分解率的渗氮工艺 ,使W6Mo5 Cr4V2钢试样表面获得到致密无脆的 ε和 ε+ ν′白亮层和扩散层渗层组织。对渗氮后试样实测表明 ,该试样显微组织、脆性。

W6Mo5Cr4V2高速钢刀具真空渗碳的组织与性能研究

本文对表面碳量为１．１７－１．５８％的渗层组织与性能进行了探讨。试验结果表 明：真空渗碳的 Ｍ２＊＊高速钢，获得最佳二次硬化效应所对应的碳量是个区间，渗层 中淬火碳化物的类型及成份变化与冶炼的高碳高速钢不尽相同，渗层淬火碳化物的分 布和形态得以明显的改善，渗层淬火基体的 Ｗ．Ｍｏ，Ｖ合金含量比心部增高，最高回 火硬度可达ＨＲＣ６８－６９，６００℃红硬性为ＨＲＣ６５－６６，冲击值与Ｍ２高速钢常 规处理的相当。真空渗碳指形铣刀实际铣削考核，使用寿命比常规处理的Ｍ２铣刀有 成倍提高。

大体积分数碳化物钢W6Mo5Cr4V2Al的压缩超塑性

对工业用高速钢W6Mo5Cr4V2Al进行了超塑性压缩实验,考察了温度、应变速率对流变应力的影响,并测定了W6Mo5Cr4V2Al钢中碳化物的体积分数。结果表明,在780～840℃,应变速率(1.5～7.5)×10-4s-1范围内,大体积分数碳化物钢W6Mo5Cr4V2Al显示了一定的压缩超塑性。

在脉冲电场中W6Mo5Cr4V2钢球化退火工艺

研究高速钢 (W 6Mo5Cr4V2 )在脉冲电场作用下球化退火的新工艺。试验结果表明 ,在保证得到良好球状珠光体组织和均匀球状碳化物的同时 ,可以降低加热及等温温度 。

氮离子注入对W6Mo5Cr4V2钢表面粗糙度的影响(英文)

运用Talysurf-6型轮廓仪,详细测量和分析了氮离子注入参数对W6Mo5Cr4V2钢二维和三维表面粗糙度评定参数(如高度参数Ra、Rq、Rtm,间距参数Sm、S、λq和形状参数Δq、Tp%、Rsk、Rku等)的影响.结果表明,随注入能量和注入剂量的不同,各评定参数的变化趋势也不同.氮离子注入使W6Mo5Cr4V2钢粗糙度高度参数值普遍下降,间距参数值有时增大、有时减小,出现不规则变化.同时对不同注入参数的注入表面还进行了自相关函数和功率谱函数分析,发现随注入能量和剂量的提高,在所观察到的频带范围内,各种频率的强度普遍降低,高频成分减少,表面自相关系数减小,使注入试件的表面变得光洁.

CW6Mo5Cr4V2钢与W6Mo5Cr4V2钢的性能比较

比较了CW6Mo5Cr4V2钢与W6Mo5Cr4V2钢的性能。试验表明,在相同淬火温度下,CW6Mo5Cr4V2淬回火硬度和红硬性明显高于W6Mo5Cr4V2,淬火晶粒比W6Mo5Cr4V2粗,冲击功比W6Mo5Cr4V2低。CW6Mo5Cr4V2在1160-1200℃淬火可获得优良的综合机械性能。在1220℃以上淬火,CW6Mo5Cr4V2过热倾向显著,冲击功急剧下降。碳和钨钼含量的变化对CW6Mo5Cr4V2淬火温度的影响很大。要使CW6Mo5Cr4V2淬火易于控制,必须收窄CW6Mo5Cr4V2主要成分范围。CW6Mo5Cr4V2较适合于切削速度较高的刀具。

W6Mo5Cr4V2钢和H13钢的氧氮共渗组织与工艺

用滴尿素溶液的方法对W6Mo5Cr4V2钢进行氧氮共渗处理和在氨气与水蒸气环境中对H13钢进行氧氮共渗处理。利用SEM、XRD、显微硬度计和数码相机等研究氧氮共渗层的微观组织、结构及表面形貌。结果表明:两种氧氮共渗工艺均可在两种钢表面形成光滑、稳定、无裂纹的渗层。H13钢氧氮共渗工艺能得到共渗组织为Fe3O4和Fe3N的化合物层,且渗层厚,硬度梯度平缓,渗氮效果好。

W6Mo5Cr4V2钢冷冲压模具热处理工艺探讨

冷冲压模具要求具有较高的硬度、强度、韧性和耐磨性,而较高的强度和硬度往往会给冷冲压模具带来韧性不足,因此改善冷冲压模具的强韧性对提高模具的使用寿命十分重要。本文探讨了具有高硬度、高强度、高耐磨性的高速工具钢W6Mo5Cr4V2钢模具热处理工艺参数的改进和提高其韧性的关系,从而提高模具的使用寿命。

W6Mo5Cr4V2/Cr12MoV钢冲头热处理工艺研究

基于冲头的设计使用要求,为了降低成本,依据选材经济性的原则,采用摩擦焊技术将W6Mo5Cr4V2和Cr12MoV两种材料进行对焊。运用正交试验设计优化满足要求的热处理工艺,达到提高冲头的使用寿命。

高速钢W6Mo5Cr4V2的锻造

高速钢W6Mo5Cr4V2是典型的莱氏体钢，其特点是红硬性和耐磨性高，而且具有一定的韧性，因而常用来制作各种刃具和冷作模具。在使用中，导致刃具和冷作模具过早损坏的因素很多，但主要因素还是锻造工艺和热处理工艺的不合理。本文通过对W6Mo5CrV2钢的性能分析，进一步完善了锻造工艺，提出了操作要点及热处理方法，从而改善了W6Mo5Cr4V2钢的综合力学性能，提高了刃具及模具的使用寿命。

稀土变质铸造对机加工刀具用W6Mo5Cr4V2钢微观组织的影响

采用OM、SEM等研究了0.02wt%~0.06wt%添加量的Ce/La复合稀土(Ce含量70wt%,La含量30wt%)变质处理对W6Mo5Cr4V2高速钢铸态组织的影响。结果表明:未变质的W6Mo5Cr4V2钢枝晶较为发达,晶界处有大量网状碳化物分布。经Ce/La复合稀土变质后,钢的铸态组织中二次枝晶间距有所减小,网状碳化物被打断,碳化物得到细化。与未变质钢相比,添加0.04%Ce/La稀土的高速钢二次枝晶间距减小了14.5%,碳化物网状结构基本断开,面积百分比减少了33.7%,变质效果最佳。