35MnVN、40MnVTi非调质钢温锻后的组织及耐磨性研究

研究了35MnVN、40MnVTi非调质钢和45、40Cr调质钢经650℃温锻后的显微组织及耐磨性,分析了磨痕形貌。结果表明,在90kg负荷下的滑动摩擦磨损特性试验中,35MnVN钢的耐磨性与40Cr钢相当,40MnVTi钢稍差,45钢最次。

非调质钢F40MnV高温流动应力模型研究

采用Gleeb1500热模拟实验机对F40MnV非调质钢进行实验研究,根据经典应力-位错关系和动态再结晶动力学方程,分别对加工硬化-动态回复和动态再结晶两阶段建立流动应力模型,然后统一表示为完整的F40MnV结构钢高温流动应力模型。根据实验结果计算拟合了模型中各参数。采用建立的流动应力模型计算实验条件下的流动应力,计算结果与实验结果吻合较好。并将所建立的流动应力模型用于F40MnV非调质钢热塑性成形数值模拟分析。

F40MnV非调质钢的热变形行为

采用Gleeble 1500热模拟实验机对F40MnV非调质钢在温度为1 223-1 473 K,应变速率为0.1-10 s-1的热变形行为进行研究。通过奥氏体再结晶动力学回归计算得到了F40MnV钢的变形激活能,峰值应力和峰值应变与Zener-Hollomon参数的关系表达式。同时,得到了F40MnV钢的动态再结晶动力学方程和动态再结晶晶粒尺寸的数学模型。

用Arrhenius方程预测F40MnV非调质钢高温流动应力

采用Gleeble 1500热模拟实验机对F40MnV非调质钢在温度为950～1250℃、应变速率为0.1～10 s-1范围内进行了等温、等应变速率热压缩实验。依据实验的流动应力曲线,将材料参数表示为应变的函数,采用双曲正弦形式的Arrhenius方程建立了该种钢的高温本构模型。统计计算了模型预测流动应力和实验值之间的相关系数和平均相对误差分别为0.993和5.56%。结果表明:在实验温度和应变速率范围内,双曲正弦形式Arrhenius方程中材料参数可以表示为应变的多项式函数,该方程能够较为准确预测材料高温流动应力随变形量增加而变化的大小和趋势,适用于该种钢热锻造过程的数值模拟。

40SiMnV非调质钢强韧性的研究

本文研究了热加工工艺对４０ＳｉＭｎＶ非调质钢的金相组织，常规力学性能，断裂韧性，疲劳特性等力学性能的影响。研究表明，本钢具有与４０Ｃｒ调质态相近的强度、缺口疲劳极限及小能量多冲抗力，但韧性指标较低。非调质钢的强韧性取决于金相组织中珠光体与先共析铁素体的相对含量，先共析铁素体的晶粒大小及沉淀硬化能力。先共析铁素体的组织参数受原奥氏体晶粒直径，冷却速度及热加工方式（轧制，锻造，正火）的控制。通过回归分析，建立了力学性能与微观组织参数间的数学模型。最后，本文对非调质钢的性能特点及应用前景进行了讨论，并提出了获得良好的综合力学性能的热加工工艺优化原则。

38MnVTi非调质钢的高温热压缩变形特性及加工图

采用Gleeble-1500D型热模拟试验机对38MnVTi非调质钢进行热压缩试验,研究了其在950~1 200℃和应变速率为0.01~10s-1条件下的热变形行为,基于Parasd和Murty两种失稳判据分别建立了动态材料模型（DMM）的加工图,利用加工图确定了试验钢在应变为0.8下的流变失稳区,并分析了两种加工图的差别。结果表明：两种加工图中失稳区域的面积大小相近,功率耗散系数的数值变化趋势相似,但它们的失稳区位置有差异;低的功率耗散系数可以作为一种识别热变形失稳的方法,应避免试验钢在高应变速率下进行大应变量变形;试验钢的热变形最佳工艺参数为变形温度1 050~1 200℃、应变速率0.04~1s-1。

40SiMnV非调质钢强韧性的研究

本文研究了热加工工艺对40SiMnV非调质钢的金相组织、常规力学性能、断裂韧性、疲劳特性等机械性能的影响。研究表明,这种非调质钢具有与40Gr调质态相近的强度、缺口疲劳极限及小能量多冲抗力,但韧性指标较低。非调质钢的强韧性取决于金相组织中珠光体与先共析铁素体的相对含量、先共析铁素体的晶粒大小及沉淀硬化能力。先共析铁素体的组织参数受原奥氏体晶粒直径、冷却速度及热加工方式(轧制、锻造、正火)的控制。通过回归分析,建立了机械性能与微观组织参数间的数学模型。对非调质铜的性能特点及应用前景进行了讨论,并提出了获得良好的综合机械性能的热加工工艺优化原则。

转炉冶炼F40MnV非调质钢的开发

介绍了石钢转炉冶炼生产F40MnV非调质钢采取的技术措施,对Φ25mm轧材成品进行了详细分 析,结果表明,石钢首次开发的F40MnV非调质钢符合标准要求,同时也满足了用户要求。

大规格40MnVS非调质钢棒材控轧控冷工艺研究

本文通过工业生产试验,开发了一种大规格棒材的控轧控冷工艺,并成功试制了Ф110mm的大规格非调质钢棒材,各项性能指标经过检验满足用户的产品标准要求。

微合金化技术在40MnV非调质钢中的应用

本文按照非调质钢的微合金化理论,控制V、Ti、N的含量,使40MnV非调质钢的综合力学性能大大提高。

F40MnVS非调质钢CCT曲线测定及连续冷却转变研究

用Gleeble-1500热模拟试验机研究了F40MnVS非调质钢(%:0.40C、1.43Mn、0.32Si、0.012P、0.038S、0.0082N、0.07V)分别在形变温度870℃和830℃、应变速率8~9s^(-1)、应变50%后,以0.1~25℃/s不同冷却速率下冷却的动态CCT曲线和组织转变。结果表明,降低形变温度,动态CCT曲线整体向左下方移动,贝氏体上临界冷速增加,扩大铁素体+珠光体组织的冷却速度范围;铁素体晶粒随形变温度降低和冷速的增加而细化。

轧后控冷规范对F40MnVS非调质钢组织和性能的影响

本文研究了轧后冷却温度对F40MnVS非调质钢组织和性能的影响,实验表明,通过降低终轧温度,加快轧后冷却速度,可显著细化铁素体晶粒,提高钢材的强韧性。

调质钢与非调质钢的对比教学

通过对调质钢与非调质钢的对比 ,明确说明了 45钢、40 Cr钢及 YF40 Mn V钢的力学性能和应用情况。通过 YF40 Mn V在拖拉机驱动轴及离合器轴上的替代使用 ,说明了新型材料的发展远景及对比教学的优越性。

38MnVTi钢本构方程及加工图

通过热模拟压缩试验,研究了38MnVTi非调质钢热变形行为。试验的变形温度和应变速率为：950-1200℃,0.01-10s^-1。分析了不同应变量（峰值应变,0.4,0.6）对应的应力值对建立本构方程的影响规律。建立了应变量为0.4和0.6时,基于动态材料模型的热加工图。结果表明,峰值应力建立的本构方程其预测精度比稳态应力建立的模型高。材料在温度范围为950-1000℃,应变速率范围为1-10s^-1区域内变形会发生失稳。材料推荐的热加工最佳工艺条件为：温度1150-1200℃,应变速率0.1-1s^-1。

YF40MnV易切削非调质钢的试制

介绍了杭州钢铁集团公司试制YF40MnV易切削型非调质钢的情况。采用80t超高功率电弧炉冶炼,LF精炼处理及700×1/650×3三辊横列式轧机轧制,生产出的YF40MnV,其各项技术质量指标完全符合用户要求。采用高品位的硫铁作增硫剂及喂硫铁线工艺,是改进S含量控制的方向。

F40MnVS非调质钢大规格棒材热加工图的构建

采用Gleeble-2000D热模拟试验机对F40MnVS非调质钢进行了热模拟压缩试验,分析了该钢在850~1 050℃和0.01~10s^(-1)条件下的热模拟压缩变形特征。同时,根据Prasad提出的动态材料模型(DMM)并结合有限元模拟,建立了适用于F40MnVS非调质钢φ156mm规格棒材的热加工图。研究结果表明,在低应变速率(0.01~0.1s^(-1))下,材料呈现典型的动态再结晶特征;在高应变速率(1~10s^(-1))下,材料发生动态回复;由所建立的热加工图确定了F40MnVS非调质钢的最佳的热变形工艺,即变形温度900~950℃,应变速率0.03~0.1s^(-1)。热加工图为F40MnVS非调质钢大规格棒材的加工性能分析和工艺优化提供了参考依据。