436不锈钢冲压件失效分析

利用扫描电镜观察了436不锈钢冲压件断口,利用直读光谱仪检测了成分,利用金相显微镜观察了组织结构,利用硬度计测量了硬度,并对非金属夹杂进行了评级,分析了436不锈钢冲压件的断裂原因。结果表明：应力增大和组织均匀性差是冲压件产生裂纹的主要原因。

436不锈钢冷轧、退火微观组织及织构演变

应用EBSD、XRD等技术,研究了436不锈钢冷轧过程及退火的微观组织及织构演变。

436不锈钢热轧前后微观组织及织构演变

应用EBSD等技术,研究了铁素体不锈钢从铸态到热轧状态的微观组织和织构演变。

436L铁素体不锈钢换热板片的成形过程及分析

针对436L铁素体不锈钢换热板片冲压成形的开裂问题,通过Dynaform数值模拟分析和冲压成形试验,对两种典型波纹结构换热板片的成形特征进行研究,分析其成形过程中的成形极限和减薄率的演变规律,研究板片厚度和波纹参数(波纹法向节距)对裂纹位置及开裂程度的影响,探讨波纹法向节距对减薄率的影响。结果表明,436L铁素体不锈钢换热板片的开裂和减薄同时受板厚及波纹参数的影响。对于浅波纹换热板片(波纹深度2 mm),易开裂处为波纹的波峰圆角顶部,板厚增加对开裂倾向和减薄率影响显著,每增加0.1 mm板材厚度,波峰圆角处最大减薄率可降低约2.6%,此时,能够安全成形的最大减薄率为18.9%,最小成形板厚为0.6 mm。而对于深波纹换热板片(波纹深度2.6 mm),易开裂处为波纹的波峰圆角两侧和波峰圆角顶部,此时,板厚增加对开裂倾向和减薄率影响较小,每增加0.1 mm板材厚度,波峰圆角处最大减薄率仅降低约1.4%,需通过增大波纹法向节距满足成形质量要求。

热轧温度对436不锈钢热轧织构的影响

利用EBSD技术研究了不同热轧温度下436不锈钢热轧织构的变化规律和显微组织特征。试验中选取不同的热轧初轧和终轧温度:分别在1 080和1 050℃开轧,850和800℃终轧。结果表明:较低温下开轧、终轧晶粒内部的缺陷较多,表现为较大的累积取向差,而较高温度下开轧、终轧其累积取向差明显低于低温热变形下的样品;在较高温条件下变形会形成很强(001)[110]织构组分,较低温度下变形在其亚表层和中心层出现了与冷轧织构组分相似的(001)[110]、(112)[110]和一定量的γ织构组分。

436L不锈钢冲压起皱和颈缩缺陷分析

针对436L不锈钢覆盖件冲压起皱和颈缩缺陷,进行了冲压成形应力分析、金相组织和材料力学性能分析。结果表明,436L板材40°方向的r值较低导致起皱,凸模圆角过渡半径偏小导致颈缩。经过材料性能改进和模具优化,将436L板材45°方向r值提高至1.02以上,将凸模圆角过渡半径增加至20 mm,同时消除了起皱和颈缩缺陷。

B436L铁素体不锈钢热轧带钢辊迹缺陷改善

针对B436L铁素体不锈钢带钢表面易产生辊迹缺陷问题,分析了B436L带钢生产工艺,得出带钢表面辊迹缺陷是热轧过程中带钢与轧辊发生粘结而产生的。为此,对轧辊材质、板坯加热温度、轧制规程、轧制计划等进行了优化,使因粘结导致的辊迹缺陷的发生率由38.4%降低到1.0%以内。

SUS436L超纯铁素体不锈钢高温时效行为研究

采用金相、EPMA和EDS等技术,研究了900℃条件下不同时效时间SUS436L超纯铁素体不锈钢的高温时效行为。结果表明:SUS436L氧化增重曲线符合抛物线规律。当时效时间为20 h时,开始出现八面体结构的(Cr,Mn)3O4,此后随着时效时间的延长,八面体结构的(Cr,Mn)3O4数量逐渐增加,氧化层也越来越致密;900℃高温时效后,组织出现异常长大,晶粒的最大尺寸达到200~300μm;高温下垂试验表明,900℃下时效100 h后试样的下垂高度均超过10 mm,这表明材料的形状保持能力较差。

低铝436超纯铁素体不锈钢表面起皮缺陷分析与改进

针对低铝436超纯铁素体不锈钢钢卷表面起皮缺陷降级率较高问题,分析了钢卷起皮缺陷产生原因,发现钢卷表面起皮是由VOD脱氧还原过程中CaO、Ti的氧化物以及AlO-MgO等复合型夹杂物引起的。通过优化VOD脱氧还原工艺和精炼工艺,控制Si含量在0.15%~0.30%,全Al含量在0.009%~0.015%,Ti含量在0.2%以内,可有效改善表面起皮缺陷。

SUS436L超纯铁素体不锈钢夹杂物的形成机理

采用金相显微镜、扫描电子显微镜和能谱面扫描等仪器设备研究了钛稳定化SUS436L超纯铁素体不锈钢板材的夹杂物类型,结合热力学计算分析各类夹杂物的生成机理。结果表明,SUS436L不锈钢的夹杂物主要包括纯TiN颗粒、TiN包裹MgO·Al_2O_3尖晶石的复合夹杂以及Al_2O_3-CaO-TiO_2复合氧化物;当w([N])为0.007 0%、钢液温度为1 600~1 650℃时,平衡钛质量分数为0.23%~0.38%;当钢液温度为1 600℃、w([Al])为0.02%时,w([Mg])大于0.000 8%时生成MgO·Al_2O_3,w([Mg])大于0.004 4%则生成MgO;当钢液温度为1 600℃、w([Al])为0.02%时,钙处理后w([Ca])为0.000 14%~0.000 36%、大于0.000 36%时分别生成低熔点的12CaO·7Al_2O_3及3CaO·Al_2O_3,且在钛合金化后易生成低熔点的Al_2O_3-CaO-TiO_2复合氧化物。

SUS436L超纯铁素体不锈钢断带原因分析

分析了SUS436L超纯铁素体不锈钢热带退火酸洗线生产时焊接断带的原因,发现焊接熔合区存在大量的TiN,且断带卷Ti含量高于未断带卷,这是造成焊接时焊接熔合区TiN析出的主要原因。将Ti质量分数控制在0.25%以内后,避免了SUS436L焊接后沿焊缝断带的问题。

连续轧制和可逆轧制对436铁素体不锈钢组织和性能的影响

通过试验对比了五连轧和二十辊可逆轧制两种不同轧制方式对436铁素体不锈钢的组织和性能。试验结果表明,五连轧生产的436不锈钢晶粒更细小,且具有更高的延伸率、塑性应变比r值和{111}取向的γ织构,深冲成形性能更好。五连轧与二十辊可逆轧制对436铁素体不锈钢组织和性能的差异在于在轧制过程中钢板内部形成的剪切应变不同,五连轧中钢板内部形成的剪切应变更大更均匀。