45Mn钢链板热处理后硬度低原因分析

通过化学成分、金相组织检测等方法对链板硬度低于正常值的问题进行了分析。结果表明:45Mn钢链板硬度低于正常值,主要与原材料组织的均匀性有关。原材料碳含量分布不均匀,导致45Mn钢链板在淬火冷却时形成索氏体、屈氏体、铁素体等非马氏体组织,从而使得45Mn钢链板硬度低于正常值。

板坯表面热喷涂工艺对45Mn钢冷弯性能的影响

针对45Mn钢零件加工过程中折弯开裂的问题,分析了其折弯开裂的原因,并介绍了通过板坯热喷涂工艺改善45Mn钢冷弯性能的生产实践。结果表明:钢板表面存在全脱碳层和晶间氧化层,弯折时外表面受拉应力,全脱碳层内晶间氧化处应力集中形成微裂纹成为起裂源,是45Mn钢零件加工过程中折弯开裂的主要原因;在化学成分和基体组织形貌相同的情况下,45Mn钢表面晶间氧化是影响其冷弯性能的主要因素;在热轧前采用板坯热喷涂防氧化涂料工艺,可以有效抑制钢板表面晶间氧化的形成,改善45Mn钢冷弯性能,使其180°弯曲不开裂,且对其抗拉强度、屈服强度和伸长率均无明显影响。

45Mn2钢圆管开裂原因

将某45Mn2钢圆坯加工成圆管后,发现其表面存在裂纹。采用宏观观察、化学成分分析、微观分析、电子探针显微分析等方法对钢管表面开裂的原因进行分析。结果表明:异常金属与基体未融合,在对钢管进行磨削处理时,异常金属发生了脱落现象;异常金属与基体的组织、化学成分不同,异常金属压入钢管表面,导致钢管表面发生开裂。

冷却速率对45Mn2钢魏氏组织的影响

利用L78淬火膨胀仪测定了45Mn2钢在不同冷却速度下的组织转变,采用OLS4000激光共聚焦显微镜、QUANTA-400型环境扫描电子显微镜观察了组织,使用维氏硬度计测量了钢的硬度。结果表明:45Mn2钢在冷速10~20℃/s时,金相组织是铁素体+珠光体+魏氏组织;在30~50℃/s,金相组织是马氏体+魏氏体;在138℃/s时,组织是马氏体+贝氏体。随冷速增加,钢的硬度值增加。

热处理工艺对45Mn2钢球力学性能的影响

对45Mn2钢球的热处理工艺和力学性能进行了研究。结果表明:在锻造余热淬火的条件下,随着回火温度的升高,抗拉强度降低,冲击韧性增大;淬火后的显微组织是板条马氏体,其耐磨性能优于45钢和中锰铸铁。

45Mn钢发动机链板激光淬火表面的组织及力学性能

针对大型船舶发动机链条内外链板之间磨损严重的问题,提出采用激光淬火表面改性技术来提高链板表面力学性能的方法,并对45Mn钢表面进行单道和多道激光淬火试验,分析了其激光淬火后的显微组织和硬度变化规律。结果表明,单道激光淬火后形成了以板条马氏体与细小马氏体为主的相变硬化区。当激光功率为300~900 W、扫描速度为5~20 mm/s时,45Mn钢单道激光淬火后的表面硬度为850~950 HV,有效硬化深度约为0.63 mm,在基本没有改变表面粗糙度的前提下降低磨损体积,为未激光淬火时的45.1%~53.0%。多道搭接激光淬火形成以回火马氏体为主的软化区。经搭接率为30%的多道激光淬火后45Mn钢表面硬度较为平均,回火软化区的宽度为0.68 mm。

45Mn2钢锻后预冷对提高淬硬层深度的影响

锻后适当地预冷能显著地提高４５Ｍｎ２钢工件的淬硬层深度。试验及理论分析表明，这一现象与锻后空冷过程中晶粒长大以及预冷改善工件的冷却特性有关，而且当终锻温度较高时后者所起的作用更为重要。

提高45Mn17Al3钢磁导率性能的生产实践

分析了影响45Mn17Al3钢磁导率性能的主要因素。通过工业试验确定了合理的化学成分、热处理工艺制度及试样表面加工要求等。试验结果表明,45Mn17Al3钢在800、4 000及8 000 A/m三个磁场强度下,相对磁导率μr≤1.005,满足了某些特殊工程对磁性能的较高要求。

45Mn2钢魏氏组织对其力学性能的影响

研究了45Mn2钢魏氏组织对其力学性能的影响。结果表明,一定量的魏氏组织有利于提高其强韧性。

莱钢45Mn2R硫系易切削钢的开发

莱钢特钢事业部采用50t电炉短流程生产工艺开发45Mn2R硫系易切削钢,根据其技术要求,严格力学性能、淬透性和非金属夹杂物的控制,改善钢的可浇性,优化轧制工艺,生产的产品的化学成分、低倍组织、淬透性能、力学性能、非金属夹杂物、晶粒度、硬度等各项性能指标满足用户要求,且性能稳定,洁净度高,具有良好的综合性能。

45Mn17Al3低磁钢的研制

介绍了生产 4 5Mn1 7Al3低磁钢的炼钢及热加工工艺。试验表明 :终轧温度对屈服强度有较大的影响。

汽车零部件用45Mn2R硫系易切削钢的开发

采用≥40%铁水-50 t EAF-LF-VD-180 mm×220 mm铸坯-轧制流程开发了45Mn2R钢Φ40~50 mm轧材。通过控制EAF终点[C]≥0.10%,[P]≤0.015%,出钢温度1620~1660℃,出钢过程用“增碳剂+复合脱氧剂(15%Ca-12%Al-45%Si)+合成渣(50%CaO-34%Al_(2)O_(3)-4%MgO)”预脱氧,Ca处理前钢水S含量≤0.010%,Ca处理20 min后喂S线,VD后软吹25~30 min等工艺措施,提升钢的纯净度和可浇性。结果表明,生产的45Mn2R钢(/%:0.43~0.46C,0.22~0.27Si,0.009~0.017P,0.065~0.086S,0.32~0.36Cr,0.003~0.010Ti,0.013~0.034Als)具有良好的综合性能,各项指标满足用户要求。

45Mn_2高炉开口钎吹风控冷强韧化

测试并分析了45Mn2钢管两种热加工工艺后的机械性能和组织结构,结果证明,运用轧制后吹风控冷强化处理,可以使45Mn2组织中的粗珠光体成分减少,贝氏体组织成分增加,强韧性得到改善.

45Mn17Al3钢单面MIG焊陶瓷衬垫研制及焊接性能研究

45Mn17A13钢是特种船舶船体建造常用的一种低磁钢,为了提高该型船体焊缝的焊接效率和质量,根据45Mn17A13低磁钢焊接特点设计研制符合该型钢焊接要求的陶瓷衬垫。通过对象山焊接衬垫厂设计的陶瓷衬垫进行试验,经多次衬垫材料成分及耐火度的调整,最终定型JN-401D衬垫为45Mn17A13钢单面MIG焊接专用陶瓷衬垫。并对不同衬垫材料、坡口形式、焊接电流及不同电源类型进行单面MIG焊焊接对比及相应的力学性能和金相试验,分析比较其结果,得出了一套针时45Mn17A13钢单面陶瓷衬垫MIG焊的可行性焊接工艺,结果表明45Mn17A13钢使用象山衬垫厂设计的JN-401D陶瓷衬垫单面MIG焊接性能完全能够满足规范要求。

45Mn2传动轴断裂分析

应用理化分析方法对45Mn2钢传动轴断裂进行分析,认为热加工温度过高是传动轴断裂的主要原因。根据分析结果提出相应的改进建议。

45Mn链片冲压开裂原因分析

针对45Mn带钢在冲压链片时链片边缘开裂的问题,对开裂链片进行了化学成分、金相组织和扫描电镜的分析,结果表明,钢中存在的大量超尺寸非金属夹杂物是导致链片冲压开裂的主要原因,不良的退火组织对开裂有一定影响。

45Mn2材料水—空淬火工艺研究

我公司采用的中碳合金钢材料种类主要有42CrMo、40Mn2、45Mn2等，其中45Mn2钢约占20％，传统热处理工艺采用油进行淬火，但是采用油淬时存在以下不足：一是淬火时产生大量的油烟，不仅污染环境，而且危害操作工人的身体健康；二是油的成本远大于水的成本，且油容易老化，换新油成本太高，不换则产品质量不好保证，经常出现工件调质后硬度不能满足技术要求的情况，容易造成返工；三是淬火时如操作不当，容易发生火灾。

钢脚材质的选用

阐述了选择钢脚材质的思路。详细介绍了 45 Mn2钢用于 2 0 mm杆径的 2 1 0 k N产品、2 4 mm杆径的 3 0 0 k N产品和 2 8mm杆径的 40 0 k N产品作为钢脚材料的试验情况以及批量生产情况 ;通过对 45 Mn2钢材料特性的研究 ,以及在不同等级产品上的试验数据 ,论证了在高强度等级悬式绝缘子中选用 45