45Mn2钢圆管开裂原因

将某45Mn2钢圆坯加工成圆管后,发现其表面存在裂纹。采用宏观观察、化学成分分析、微观分析、电子探针显微分析等方法对钢管表面开裂的原因进行分析。结果表明:异常金属与基体未融合,在对钢管进行磨削处理时,异常金属发生了脱落现象;异常金属与基体的组织、化学成分不同,异常金属压入钢管表面,导致钢管表面发生开裂。

冷却速率对45Mn2钢魏氏组织的影响

利用L78淬火膨胀仪测定了45Mn2钢在不同冷却速度下的组织转变,采用OLS4000激光共聚焦显微镜、QUANTA-400型环境扫描电子显微镜观察了组织,使用维氏硬度计测量了钢的硬度。结果表明:45Mn2钢在冷速10~20℃/s时,金相组织是铁素体+珠光体+魏氏组织;在30~50℃/s,金相组织是马氏体+魏氏体;在138℃/s时,组织是马氏体+贝氏体。随冷速增加,钢的硬度值增加。

淬火温度对45Mn2V/Q345复合锯片用钢组织性能的影响

测定了45Mn2V/Q345复合锯片用钢的力学性能,结合对显微组织及拉伸断口形貌的观察讨论了淬火温度对其组织性能的影响。结果表明:当淬火温度由860℃降至830℃时,试验钢的强度明显增加,伸长率有所降低,且拉伸断口上沿复合界面处产生了严重的分层现象。显微组织的观察显示,与860℃淬火试验钢相比,淬火温度为830℃时45Mn2V覆板的组织有所细化,硬度上升,由于此温度高于45Mn2V覆板的Ac3温度而低于Q345基板的Ac3温度,故Q345组织中出现了较多的铁素体,硬度相应降低,这导致两者的硬度差增加;此外,较低的淬火温度也降低了碳原子的扩散能力,使复合界面处的过渡层厚度变小。上述因素不仅使各层金属在拉伸过程中形成更大的不均匀变形,而且也加剧了复合界面处的应力集中,导致断口上产生更严重的分层。因此,为使45Mn2V/Q345复合钢板获得更优的综合力学性能,进而增加锯片的使用寿命,其淬火温度应略高于Q345基板的Ac3温度。

热处理工艺对45Mn2钢球力学性能的影响

对45Mn2钢球的热处理工艺和力学性能进行了研究。结果表明:在锻造余热淬火的条件下,随着回火温度的升高,抗拉强度降低,冲击韧性增大;淬火后的显微组织是板条马氏体,其耐磨性能优于45钢和中锰铸铁。

45Mn2钢厚壁无缝管分层缺陷分析

对生产45Mn2钢厚壁无缝管时产生的分层缺陷进行了分析,认为钢管产生分层缺陷与钢坯本身的塑韧性有关,同时不同的穿孔工艺对无缝管产品质量也有显著影响。采取相应措施,如提高管坯的塑韧性、确定合理的管坯加热温度、选择合适的轧制工艺、降低轧制速度等,可减少厚壁无缝管分层缺陷的发生率。

45Mn2钢锻后预冷对提高淬硬层深度的影响

锻后适当地预冷能显著地提高４５Ｍｎ２钢工件的淬硬层深度。试验及理论分析表明，这一现象与锻后空冷过程中晶粒长大以及预冷改善工件的冷却特性有关，而且当终锻温度较高时后者所起的作用更为重要。

45Mn2传动轴断裂分析

应用理化分析方法对45Mn2钢传动轴断裂进行分析,认为热加工温度过高是传动轴断裂的主要原因。根据分析结果提出相应的改进建议。

45Mn2半轴套管冷拔再制品生产的热处理方法

分析了45Mn2钢的冷加工性能特点,介绍了在辊底式连续热处理炉中采用低于Ac1以下温度加热和保温后出炉空冷的热处理工艺,对45Mn2汽车半轴套管的再制品进行热处理,可以满足冷拔制的要求。

45Mn2螺栓非正常拉伸断裂原因分析

某厂生产的45Mn2螺栓进行拉伸实验时出现非正常断裂,采用宏观断口分析、金相分析等方法对断裂螺栓进行了分析。结果表明,非正常断口的形成是螺栓在拉伸前螺纹根部就存在裂纹。螺栓根部长的裂纹是淬火中形成的,在冷挤压螺栓时螺纹根部就形成微裂纹,这些微裂纹淬火时成为根部淬火裂纹形成的关键原因。

45Mn2钢魏氏组织对其力学性能的影响

研究了45Mn2钢魏氏组织对其力学性能的影响。结果表明,一定量的魏氏组织有利于提高其强韧性。

45Mn2钢管的“亮线”缺陷分析

在车削加工45Mn2钢管时,发现管壁中存在类似裂纹状的有金属光泽的"亮线"线条,通过宏观和微观形貌分析、力学性能测试、压扁试验和腐蚀试验等方法分析了钢管"亮线"的形成原因。结果表明:"亮线"的微观形貌由贝氏体组织构成,是异于钢管基体的成分偏析带,来源于连铸坯;这种"亮线"是一种不允许存在的缺陷,建议炼钢厂采取措施,提高钢坯的质量,杜绝"亮线"缺陷的发生。

莱钢45Mn2R硫系易切削钢的开发

莱钢特钢事业部采用50t电炉短流程生产工艺开发45Mn2R硫系易切削钢,根据其技术要求,严格力学性能、淬透性和非金属夹杂物的控制,改善钢的可浇性,优化轧制工艺,生产的产品的化学成分、低倍组织、淬透性能、力学性能、非金属夹杂物、晶粒度、硬度等各项性能指标满足用户要求,且性能稳定,洁净度高,具有良好的综合性能。

汽车零部件用45Mn2R硫系易切削钢的开发

采用≥40%铁水-50 t EAF-LF-VD-180 mm×220 mm铸坯-轧制流程开发了45Mn2R钢Φ40~50 mm轧材。通过控制EAF终点[C]≥0.10%,[P]≤0.015%,出钢温度1620~1660℃,出钢过程用“增碳剂+复合脱氧剂(15%Ca-12%Al-45%Si)+合成渣(50%CaO-34%Al_(2)O_(3)-4%MgO)”预脱氧,Ca处理前钢水S含量≤0.010%,Ca处理20 min后喂S线,VD后软吹25~30 min等工艺措施,提升钢的纯净度和可浇性。结果表明,生产的45Mn2R钢(/%:0.43~0.46C,0.22~0.27Si,0.009~0.017P,0.065~0.086S,0.32~0.36Cr,0.003~0.010Ti,0.013~0.034Als)具有良好的综合性能,各项指标满足用户要求。

45Mn2材料水—空淬火工艺研究

我公司采用的中碳合金钢材料种类主要有42CrMo、40Mn2、45Mn2等，其中45Mn2钢约占20％，传统热处理工艺采用油进行淬火，但是采用油淬时存在以下不足：一是淬火时产生大量的油烟，不仅污染环境，而且危害操作工人的身体健康；二是油的成本远大于水的成本，且油容易老化，换新油成本太高，不换则产品质量不好保证，经常出现工件调质后硬度不能满足技术要求的情况，容易造成返工；三是淬火时如操作不当，容易发生火灾。

ML45Mn2冷镦钢盘条的研究与开发

120t转炉-LF-VD-350mm×430mm铸坯-150mm×150mm轧坯轧制流程生产的ML45Mn2钢Φ16mm和Φ18mm盘条采用的主要工艺为:碱度1.5-2.0精炼渣,52t中间包,电磁搅拌,轻重压下,开轧温度1010-1070℃,精轧温度820-850℃,卷曲温度780-820℃,冷速0.15-0.4℃/s等工艺。检验结果显示,ML45Mn2钢盘条热轧态平均抗拉强度797MPa,平均断面收缩率50.3%,1/4冷镦合格,金相组织为珠光体+铁素体,断面平均硬度值为92.5HRB,带状组织1.5-2.5级,满足技术要求。

圆坯连铸生产45Mn2钢的工艺实践

针对方圆铸机生产45Mn2管坯钢易发生水口堵塞及铸坯质量较难控制的难点,采用了炉后渣洗、LF使用高碱度渣精炼、钙处理等技术措施试制45Mn2管坯钢。试验结果表明,半钢炼钢条件下"转炉→LF→Φ200 mm圆坯连铸"生产工艺流程可行,连铸圆坯无表面缺陷及内部缺陷,低倍各项缺陷评级均小于1.0级,轧制后成材率为90.2%,钢材力学性能满足用户要求。

45Mn2V锯片钢相变规律及热处理工艺研究

针对当前锯片用钢油淬工艺污染空气、成本较高等缺点,开发了其水淬工艺。以实际工业生产的15.3 mm厚45Mn2V锯片用钢板为研究对象,结合热模拟试验,对试验钢相变过程进行了研究。同时,结合实验室模拟和工业水淬试验,并与工业油淬进行对比,研究了45Mn2V钢板水淬条件下组织和性能变化。结果表明:采用w(C)=0.43%~0.46%、w(Mn)=1.45%~1.60%、w(V)=0.040%~0.055%的化学成分设计,热模拟条件下45Mn2V钢Ac_(1)=728℃、Ac_(3)=774℃、Ar_(3)=685℃、Ar_(1)=633℃,Ms=272℃。当冷速不大于3℃/s时,试验钢板组织类型为先析铁素体+珠光体;随着冷速的增加,先析铁素体含量减少,珠光体片层间距逐渐变小,向索氏体及屈氏体组织转变;冷速不小于30℃/s时,基本得到全马氏体组织。随水淬温度由770℃提升至850℃,钢板硬度由55.4HRC增加至63.8HRC;回火后钢板硬度变化趋势与淬火态类似,硬度为25.4HRC~-29.3HRC;不同淬火温度下,钢板20℃冲击功均在30 J以下;随着淬火温度的升高,钢板冲击韧性逐渐降低;不同温度淬火并经580℃回火后,钢板冲击韧性大幅提高。工业生产表明:采用820℃水淬+580℃回火工艺与850℃油淬+550℃回火处理的钢板,组织均为回火索氏体,但前者残余奥氏体含量略微增加;力学性能方面,前者强度和硬度略微降低,但冲击韧性更加优异。

钎具钢45Mn2棒材开发

通过对钎具钢45Mn2棒材生产工艺的研究,确定了合适的冶炼和轧制工艺,生产出的45Mn2棒材经用户加工成钎杆,其质量得到用户认可,形成了稳定的供货渠道。