49MnVS3非调质钢的两种轧制力模型对比

对49MnVS3非调质钢在变形温度750~1 000℃、应变速率0.1~50s^(-1)下进行单道次热压缩试验,根据真应力-真应变曲线得到周纪华-管克智变形抗力模型;分别采用艾克隆德模型和周纪华-管克智变形抗力模型计算49MnVS3非调质钢的平均单位轧制压力,并对计算结果进行了比较。结果表明:随着应变的增加,基于艾克隆德模型和周纪华-管克智变形抗力模型计算得到的平均单位轧制压力均增大;基于艾克隆德模型得到的平均单位轧制压力曲线波动较小,而基于周纪华-管克智变形抗力模型的波动则较大;在低应变速率下,基于艾克隆德模型计算得到的平均单位轧制压力较大,而在高应变速率下,基于周纪华-管克智变形抗力模型计算得到的平均单位轧制压力较大;基于周纪华-管克智变形抗力模型计算轧制力时,需要借助热模拟试验数据,该模型适用于控制模型;艾克隆德模型只需使用化学成分和轧制工艺参数即可计算平均单位轧制压力,应用更广泛,该模型适用于轧制工艺设计。

49MnVS3非调质钢静态再结晶模型研究

在Gleeble-1500热模拟试验机上对非调质钢49MnVS3进行双道次压缩试验,研究其静态再结晶行为。采用0.2%补偿法计算了静态再结晶体积分数,分析工艺参数对静态再结晶行为的影响,建立了静态再结晶动力学模型。在Gleeble-1500热模拟试验机上对非调质钢49MnVS3进行一次与双道次压缩工艺参数相同的单道次压缩试验。对试样进行金相分析建立了静态再结晶晶粒尺寸模型。结果显示,模型的预测值与试验值吻合较好,可为优化生产工艺参数提供理论依据。

49MnVS3非调质钢内部缺陷原因分析及控制

利用金相显微镜和电子探针等技术手段,分析了49MnVS3非调质钢内部缺陷的产生原因,并提出了控制措施。结果表明:圆钢内部缺陷为夹渣和异金属夹杂,均含有典型的Na、F等成分,且组织为珠光体+网状渗碳体,与基体的典型珠光体+铁素体存在明显的不同,认为该内部缺陷为冷料和保护渣带入所致。在对接快换生产工艺过程中,由于对接笼设计不当,导致冷料从对接笼掉入钢液中,未完全熔化的冷料形成了异金属组织;同时在对接过程中,由于将保护渣带入,出现了异金属组织与夹保护渣并存的现象。通过优化对接生产工艺,在对接笼底部增加一钢板,使对接过程中冷料不容易掉落进入钢中;同时适当提高首炉过热度至30~45℃,避免对接处冷料未熔化的现象;另外引进自动加渣设备,连续地向结晶器内吹入保护渣,在保护渣上面形成氩气保护层,49MnVS3非调质钢质量得到有效改善。

100t EAF-LF-VD-CC流程冶炼非调质钢49MnVS3的工艺实践

10炉非调质钢49MnVS3(/%:0.46~0.48C,0.30~0.40Si,0.88~0.92Mn,0.001~0.014P,0.004~0.005S,0.09~0.10V,0.19~0.22Cr)由100 t EBT DC EAF-LF-VD-260 mm×340 mm坯连铸-Φ140~150 mm材轧制流程生产。采用兑入75%铁水,EAF前期脱磷至≤0.015%P,出钢前[C]为0.20%~0.30%,精炼时加150~200kg碳化硅,控制LF精炼渣碱度2.80~2.95,(CaO)/(Al_2O_3)=1.2~1.6,VD后喂1.5 m/t钙铁线,软吹时间≥15min等工艺措施,49MnVS3钢中[N]、[H]和[O]分别为130×10^(-6)~220×10^(-6),1.2×10^(-6)~1.5×10^(-6)和5×10^(-6)~11×10^(-6),成品材晶粒度≥5级,非金属夹杂物和低倍组织均≤1.5级,组织(带状≤1级)和力学性能(R_m803~883 MPa,R^(el)517~590 MPa,A 16%~21%,A^(KU)39~99 J)均满足标准要求。

2001年生产49MnVS3钢质量分析

本文对2001年生产的49MnVS3钢做了一个比较系统的统计，并根据统计分析结果，有针对性地对一些生产中易出现的质量问题，如尺寸、脱碳、性能、夹杂、带状等提出了自己的见解，并简单地论述了该钢的难点及发展方向。

汽车发动机曲轴断裂分析

汽车行驶3万多km后发动机曲轴发生断裂。通过宏微观观察、金相检查、力学性能测试、R尺寸及表面粗糙度测量,对曲轴的断裂性质和原因进行分析。结果显示:曲轴断裂性质为疲劳断裂;曲轴基体组织为珠光体+连续网状铁素体,铁素体呈连续网状沿晶分布,导致材料塑性、冲击韧性和疲劳性能降低,是导致曲轴疲劳断裂的主要原因;此外,R角处表面粗糙度超出技术要求,促进了疲劳裂纹的萌生。