4Cr5Mo2V钢与4Cr5MoSiV1钢组织和性能的对比

采用金相检验、冲击试验、扫描电镜及能谱分析等方法对4Cr5Mo2V钢和4Cr5MoSiV1钢的组织、性能进行对比分析,并用软件模拟计算相图。结果表明:4Cr5Mo2V钢较4Cr5MoSiV1钢的V元素含量降低、Mo元素含量升高,改变了钢中MC相的稳定性;4Cr5Mo2V钢中高熔点MC相液析碳化物的溶解温度和含量较4Cr5MoSiV1钢降低,使4Cr5Mo2V钢的冲击韧性增大。

经深冷处理的4Cr5MoSiV1钢的回火组织和力学性能

研究了4Cr5MoSiV1钢经淬火+深冷处理+回火后的组织和力学性能。结果表明,试验钢在470℃左右回火时硬度达到峰值,二次硬化峰较普通处理的4Cr5MoSiV1钢有所左移。400-470℃回火后试验钢的抗拉强度为2 000-2 100 MPa,冲击功约为35-20 J,回火温度高于560℃时,强度与硬度均有所下降,冲击功增加。 M2C、MC型碳化物的弥散析出可能是引起上述组织与力学性能变化的重要原因。

对4Cr5MoSiV1热挤压模具钢加工工艺的研究

从提高4Cr5MoSiV1热挤压模具寿命的角度出发,对4Cr5MoSiV1钢的热处理工艺进行改造研究,讨论了4Cr5MoSiV1钢热处理工艺参数对其性能的影响,研究所得到的工艺优化方案在生产过程中取得了良好的效益。

回火温度对4Cr5 MoSi V1钢和8407钢热疲劳性能的影响

采用自约束热疲劳试验方法 ,研究对比了不同回火温度对 4Cr5MoSiV1、840 7钢热疲劳性能的影响 ,观察分析了热疲劳裂纹形貌 ,采用热疲劳损伤因子定量地研究了两种钢的热疲劳过程。结果表明 ,两种钢的热疲劳裂纹萌生发生在冷热疲劳循环次数为 10 0～ 2 0 0次之间 ;在 16 0 0次冷热循环前 ,二者的热疲劳损伤程度无明显的差别 ,在 16 0 0次冷热循环后 ,840 7钢的热疲劳损伤程度低于 4Cr5MoSiV1钢。在较低的回火温度条件下 ,840 7钢的热疲劳抗力稍优于 4Cr5MoSiV1钢。而在高温回火时 ,840 7钢的热疲劳抗力高于 4Cr5MoSiV1钢。分析了这两种钢的热疲劳机制 ,指出决定材料热疲劳裂纹抗力的是钢的热稳定性和钢的强度或硬度。

4Cr5MoSiV1,8407钢的热疲劳性能

采用自约束热疲劳试验方法 ,对比研究了相同热处理条件的 4Cr5 Mo Si V1,840 7钢的热疲劳特性 ,观察分析了疲劳裂纹形貌和深度 ,采用热疲劳损伤因子定量研究了二种钢的热疲劳过程 ,结果表明 :两种钢的热疲劳裂纹萌生发生在 10 0～ 2 0 0次之间 ,840 7钢热疲劳裂纹的萌生较 4Cr5 Mo Si V1钢均匀 ,细小 ;在 16 0 0次冷热循环前 ,二者的热疲劳损伤程度无明显差别 ,在 16 0 0次冷热循环后 ,前者的热疲劳损伤程度低于后者 ;在较低的回火温度条件下 ,840 7钢的热疲劳抗力稍优于 4Cr5 Mo Si V1;而在高温回火时 ,840 7钢的热疲劳抗力高于 4Cr5 Mo Si V1钢。分析了这二种钢的热疲劳机制 。

4Cr5MoSiV1热作模具钢热疲劳中碳化物粗化动力学分析

用透射电子显微分析了 4Cr5MoSiV1钢热疲劳后的显微结构变化 ,结果表明 ,在热疲劳过程中M2 3C6 碳化物粒子发生粗化 ,M2 3C6 的尺寸r和热疲劳循环次数间并不服从简单的指数关系。表明经典理论不完全适合M2 3C6 碳化物在热疲劳过程中的粗化行为。从经典扩散理论出发 ,考虑多组元扩散问题 ,得到了球状碳化物在热疲劳过程中的粗化方程。根据Thermo calc热力学计算结果 ,进一步证实了富Cr的M2 3C6 碳化物在热疲劳过程中为易粗化碳化物 ,与实验结果吻合。

节镍型奥氏体不锈钢1Cr17Mn9Ni4N的组织和力学性能

从热处理工艺对室温拉伸性能的影响和试验温度对拉伸性能的影响两个方面分析了1Cr17Mn9Ni4N钢组织和力学性能之间的关系.试验结果表明:随着固溶处理温度(950～1075℃)的提高,强度降低、塑性提高;水冷或空冷对力学性能的影响不大;材料的锻比对力学性能具有一定的影响;与同类钢相比,1Cr17Mn9Ni4N钢具有优异的室温和低温力学性能.该钢在低温变形时的TRIP效应是低温综合力学性能良好的根本原因.

3Cr-1Mo-1/4V钢的组织与性能

采用金相、TEM、XRD等方法研究了 3Cr- 1Mo- 1/ 4V钢组织与性能 ,结果表明 :3Cr- 1Mo- 1/ 4V钢在5 5 0℃回火时出现二次硬化现象 ,其强度、硬度达到极大值 ,随回火温度的升高和回火时间的延长 ,强度、硬度下降 ,而塑性增加。经模拟最大焊后热处理 (Max.PWHT)后的拉伸性能和模拟最小焊后热处理(Min.PWHT)后的 - 18℃夏比 (V型 )冲击韧性均满足加氢反应器的设计要求。筒体锻件性能分析表明 :力学性能均匀 ,达到了加氢反应器的技术要求 ,良好的成分均匀性。

热处理工艺对4Cr5MoSiV1模具钢组织和硬度的影响

对4Cr5MoSiV11模具钢条进行热处理:加热至1160℃后,保温8 h,并在880℃保温2 h。利用射线衍射仪、台式扫描电镜、全自动显微维氏硬度计对试样进行微观组织、微观硬度进行分析。结果表明,试样钢条热处理后获得较高的硬度。同时,硬度由表层至基体呈直线降低,表层硬度最高可达990HV0.1。

我国2(1/4)Cr-1 Mo-(1/4)V抗氢钢的开发

介绍国内面对国外已开发成功各种新Cr Mo钢并很快被推广应用而将加氢反应器技术又向前推进一个新高度的背景下 ,在 90年代后期也开始着手相应材料的开发工作。在取得 3Cr 1Mo V钢开发成功的基础上 ,又相继开发出了 2 Cr 1Mo V钢并完成了首台加氢反应器的研制。

3Cr-1Mo-1/4V钢的CCT图

采用膨胀法测定了大型临氢容器用 3Cr 1Mo 1 /4V钢的CCT图 ,结果表明 :该钢具有高的淬透性。获得完全马氏体的临界冷却速度为 1 0℃ /s ;不发生先共析铁素体转变的临界冷却速度为 0 0 1 2℃ /s。组织分析表明 ,在 3～ 0 0 2℃ /s的冷却速度范围内均获得粒状贝氏体组织。

回火温度对4Cr5MoSiV1Ti钢组织性能的影响

采用真空感应炉熔炼新型4Cr5MoSiV1Ti热作模具钢,研究了回火温度对其力学性能、断口形貌及显微组织的影响。结果表明:随回火温度升高,4Cr5MoSiV1Ti钢的抗拉强度先上升后降低,回火温度为520℃时,抗拉强度最高,伸长率和断面收缩率先略有减小后大幅增加;4Cr5MoSiV1Ti钢拉伸断口均为解理刻面断裂,但随回火温度升高,断面从与拉伸轴垂直的方向转变为与拉伸轴呈45°夹角,且等轴状和抛物线状韧窝逐渐增加,同时碳化物的析出数量增多、尺寸增大。

4Cr5MoSiV1钢制热挤压模开裂失效分析

某厂4Cr5MoSiV1钢制铝合金热挤压模出现早期开裂失效现象。通过宏观观察、金相分析、断口分析和硬度检测等方法对失效模具进行了综合评价,结果显示,模具开裂主要是由于其表面存在氧化脱碳层以及模具的设计缺陷所致。

热作模具钢4Cr5MoV1Si热处理工艺改进

4Cr5MoV1Si热作模具钢采用常规热处理工艺处理后多次出现硬度不足的现象,研究表明在目前国内4Cr5MoV1Si钢的冶炼水平、锻造水平不尽理想的情况下,应依据实际情况适当调整工艺,提出系列改进方法:增加必要的扩散退火或锻后余热淬火工序,并提出淬火、回火中应注重的工艺要点,最终达到技术要求。

显微组织对4Cr5MoSiV1钢室温和高温耐磨性的影响

采用销盘式高温摩擦磨损试验机,对不同显微组织的4Cr5MoSiV1钢在25℃和400℃下进行了干磨损试验,研究了显微组织对其耐磨性的影响,并探讨了磨损机制。研究结果表明,4Cr5MoSiV1钢在室温下主要为粘着磨损,其耐磨性不仅取决于材料的硬度,还与其断裂抗力有关;400℃时的磨损为氧化磨损,但已超越了Quinn型氧化轻微磨损,其耐磨性取决于材料的硬度、韧性以及热稳定性。室温耐磨组织应具有高的硬度和一定的断裂抗力,而高温耐磨组织应具有高的硬度和热稳定性及一定的韧性。

镦拔工艺对4Cr5MoSiV1钢组织和性能的影响

利用光学显微镜、扫描电镜、硬度计和冲击试验机研究了三种锻造工艺对4Cr5MoSiV1钢的显微组织和冲击性能的影响。结果表明:单方向拔长后试验钢的组织中存在明显的带状偏析,仍保留了铸态的针状铁素体组织,断口为沿晶断口,横向冲击值为11.33 J;一次镦拔后存在带状组织,铁素体的位置取向以等轴晶为主,合金碳化物分布更加均匀,断口为有一定数量韧窝的准解理形貌,横向冲击值为13.58 J;三次镦拔后枝晶被充分打碎,带状偏析消除,同时断口存在大量的韧窝,冲击韧性和等向性能明显提高,横、纵冲击功比值高达80.4%。

锻造及热处理对4Cr5MoSiV1模具钢组织与性能的影响

对4Cr5MoSiV1模具钢进行了不同锻造及热处理试验,采用显微组织观察、硬度测试、冲击试验、冲击断口观察等研究了不同锻造及热处理工艺对4Cr5MoSiV1模具钢组织与性能的影响。结果表明:经1250℃高温均匀化处理的4Cr5MoSiV1钢,锻造后进行1100℃×2 h高温保温处理,再进行850℃×2 h+730℃×2 h的等温球化退火,其组织为细小等轴铁素体,球状碳化物大小圆整、分布均匀,无明显的二次碳化物,其硬度为210.3 HB,冲击吸收能量为29.5 J,综合性能最佳。

21/4Cr-1Mo钢焊后产生焊接裂纹的原因分析及其返修措施

针对 2 1 /4Cr-1Mo钢焊接后产生裂纹的原因进行了分析 ,结果表明 ,产生裂纹的主要原因是氢浓度过高而引起的氢致延迟裂纹 。

4Cr5MoSiV1钢制热作模具若干失效形式与对策探讨

简述4Cr5MoSiV1钢的技术特性,对4Cr5MoSiV1钢制的压铸模和热挤压模的若干失效案例进行分析,探讨4Cr5MoSiV1钢制热作模具常见失效形式的应对方法。

热处理对4Cr4Mo2Ni1V模具钢组织与力学性能的影响

对4Cr4Mo2Ni1V模具钢进行不同温度的淬火和回火试验。采用OM、SEM、EDS、硬度测试、冲击试验等方法研究了淬火及回火温度对4Cr4Mo2Ni1V模具钢组织与力学性能的影响。结果表明:1000℃淬火态4Cr4Mo2Ni1V试验钢的组织主要为板条马氏体和少量Cr-Mo-V碳化物,1030℃淬火试验钢中碳化物基本溶解,马氏体组织粗化明显,1000℃为4Cr4Mo2Ni1V试验钢的合适淬火温度。随着回火温度的升高,4Cr4Mo2Ni1V试验钢硬度先略有下降,再升高又显著降低。冲击吸收能量先降低后升高,4Cr4Mo2Ni1V试验钢经过1000℃淬火+560℃回火处理后,综合力学性能匹配最好。