感应热处理对50CrV弹簧钢力学性能与马氏体亚结构的影响

以50CrV弹簧钢为研究对象,采用感应热处理细化其晶粒,研究了细化晶粒对其力学性能和马氏体相变亚结构的影响。结果表明:感应热处理一次就可以将试验钢的晶粒尺寸由起始态的31.9μm细化到11.8μm,进一步增加感应热处理到5次,晶粒细化到9.8μm,细化的效果减弱。力学性能测试表明:常规热处理试样(850℃淬火及250℃回火2 h)表现出脆性状态,强度达到1655 MPa,伸长率只有0.9%,断口是沿晶断裂;感应淬火试样同样在250℃回火2 h,一次感应处理后强度达到了2180 MPa,伸长率恢复到2.5%;感应处理5次后抗拉强度没有进一步提升,但是伸长率达到了7.2%,断口由沿晶转变为以韧窝为主的断裂模式。透射电镜分析结果表明:常规热处理试样的马氏体亚结构以孪晶为主,而感应处理5次的试样中马氏体亚结构以位错为主,这表明细化晶粒对高碳马氏体亚结构有影响,粗晶(常规晶粒尺寸)是孪晶亚结构而细晶是位错亚结构。

双道次热压缩50CrV4弹簧钢奥氏体的静态再结晶

通过Gleeble-1500热模拟机对50CrV4弹簧钢(/%:0.53C,0.18Si,0.84Mn,0.012P,0.003S,0.92Cr,0.12V,0.02Ti)50 mm连铸板坯锻制成的15 mm板进行双道次热压缩试验。研究该钢在850~1 000℃以真应变0.1~0.25,应变速率0.1~10 s^(-1),道次间隔1~80 s形变时的静态再结晶行为,并建立了静态再结晶动力学模型。结果表明,随温度、应变量、应变速率、道次间隔时间增加,会加速50CrV4钢静态再结晶进程;在950℃,真应变0.25,应变速率为0.1,1,10 s^(-1)时,该钢发生50%再结晶所需的时间分别为8.42,4.40,2.22 s;该钢静态再结晶激活能为249.974 kJ·mol^(-1)。

弹簧钢50CrV4奥氏体动态再结晶的研究

在Gleebe-1500热力模拟机上,采用单道次热压缩实验,研究了不同变形速率和不同变形温度下弹簧钢50Cr V4的动态再结晶行为。结果表明:钢种在较高温度和较低应变速率下,动态再结晶更容易发生。采用回归法计算出动态再结晶的变形激活能和应变指数分别为378.612 k J/mol和4.92,由此建立动态再结晶峰值应变、稳态应变和临界应变模型。

50CrV_4弹簧钢疲劳破坏机理的研究

本文主要分析了轿车悬架螺旋弹簧用钢50CrV4的疲劳破坏机理。在扫描电镜下观察了轴对称旋转弯曲疲劳断口，对疲劳断裂的原因进行了详细的分析，并在光学和扫描电镜下分析了钢中的非金属夹杂物。

CSP热轧50CrV4弹簧钢等温相变行为

利用Thermecmastor-Z型热模拟试验机,结合金相显微镜（OM）、扫描电镜（SEM）、维氏硬度计等,系统研究了CSP热轧50CrV4弹簧带钢的等温相变行为。研究结果表明,试验钢在680～550℃等温时,奥氏体发生铁素体-珠光体相变;随着等温温度的降低,等温相变动力学先加快后减慢,铁素体晶粒和珠光体片层逐渐细化,显微硬度不断增加。当等温温度为620℃时,相变完成时间仅需96s。此外,根据Johnson-Mehl-Avrami（JMA）理论建立了试验钢的相变动力学模型,计算了JMA方程动力学参数,获得了50CrV4弹簧钢的TTT曲线,结果表明理论计算值与试验测量值吻合较好。