淬火温度对50CrVA钢组织和力学性能的影响

通过对50CrVA钢进行不同温度淬火+450℃的回火处理,利用显微组织观察、拉伸试验和冲击试验研究了淬火温度对其显微组织和力学性能的影响。结果表明,经860~940℃淬火并450℃回火后,50CrVA钢的显微组织均为回火屈氏体。在860~940℃淬火温度范围内,随着淬火温度的升高,50CrVA钢的屈服强度、抗拉强度和伸长率均先增加后降低,并在920℃达到最大值,冲击功则呈相反的变化趋势。当淬火温度为920℃、回火温度为450℃时,50CrVA钢的综合力学性能最佳,此时的屈服强度为1417 MPa,抗拉强度为1535 MPa,伸长率为12.2%,冲击功为21 J。

50CrVA钢汽车稳定杆的开裂原因分析

50CrVA钢制造的汽车稳定杆在疲劳实验过程中发生了开裂现象。应用成分分折、金相分析和硬度测试等常规失效分析方法仅发现材料的夹杂物略有超标。通过电镜分段检查裂纹形貌,发现了局部存在缺陷,经金相组织分析和显微硬度测试,判定此批材料存在成份偏析问题。

50CrVA钢弹性钳夹的机械性能研究与应用

分析了 5 0CrVA钢弹性钳夹的失效机理 ,并在相似的工况条件下进行疲劳和磨损试验。结果表明 :钳夹的主要失效是疲劳断裂和磨损。通过优化热处理工艺可以显著提高钳夹的疲劳寿命 ,同时在钳口处进行激光局部热处理 ,改善了钳口的耐磨性 ,使弹性钳夹的整体寿命有了显著的提高。

50CrVA钢电渣重熔增硅原因的分析

５０ＣｒＶＡ钢电渣重熔增硅原因的分析张雪梅（新余钢铁有限责任公司，新余３３６５１３）ＡｎａｌｙｓｉｓｏｎＳｉｌｉｃｏｎＩｎｃｒｅｍｅｎｔｏｆＳｔｅｅｌ５０ＣｒＶＡＤｕｒｉｎｇＥｌｅｃｔｒｏ－ＳｌａｇＲｅｍｅｌｔｉｎｇ￥ＺｈａｎｇＸｕｅｍｅｉ（Ｘｉｎｙ...

回火温度对50CrVA钢组织性能的影响

50CrVA钢经过880℃油淬后,分别在400~600℃进行回火处理。通过金相显微镜、洛氏硬度计、万能试验机以及冲击试验机等方法,研究了不同回火温度对50CrVA钢微观组织和力学性能的影响。结果表明:随着回火温度的提高,试验钢中的回火索氏体比例逐渐提升,强度和硬度不断下降,伸长率和-20℃冲击功不断升高。在880℃淬火+550℃回火处理后50CrVA钢获得最佳综合性能,此时屈服强度为1140 MPa,抗拉强度达到1307 MPa,伸长率16%,-20℃冲击功也达到了59.7 J。

50CrVA钢膜片弹簧的疲劳裂纹扩展行为

通过疲劳裂纹扩展速率实验及断口扫描电镜对国产与韩国进口材料的对比分析,研究了不同复合度下疲劳加载后的样品疲劳裂纹扩展行为差异。结果表明,韩国样品强度和硬度上要高于国产样品;韩国及国产样品的缺口疲劳裂纹萌生门槛值均随复合度的增大而降低,抗裂纹萌生能力减弱。国产样品的有效疲劳裂纹扩展门槛值ΔK小于同等复合度下的韩国样品。为我国工业独立研发提供数据支持。

50CrVA钢电渣重熔增硅原因的分析

用于航空工业的50CrVA弹簧钢丝，各项技术性能指标要求很高。为使该产品达到质量标准，采用碱性中频感应炉冶炼，并经二次电渣重熔工艺重熔该钢。

50CrVA钢弹簧的断裂分析和解决措施

对出现早期断裂的50CrVA弹簧材料进行金相、断口形貌和硬度分析。结果表明,磨削过程中产生的二次马氏体是弹簧失效断裂的主要原因。含二次马氏体的试样经450℃回火30 min后,可以消除其危害,硬度明显降低,弹簧的疲劳寿命有所提高。

50CrVA钢扭簧断裂失效分析

对50CrVA钢断裂扭簧的断口进行了观察和能谱分析,并对扭簧的组织进行了检查,测试了扭簧的硬度和氢含量。结果表明,扭簧断口性质为氢致延迟断裂;扭簧氢脆断裂主要与簧丝热处理后镀镉之前簧丝过腐蚀而超量吸氢有关;扭簧硬度(强度)过高、除氢时间过短以及镀镉槽液污染也是导致其氢脆断裂的诱发因素。通过严格控制扭簧镀镉前的表面清理过程,增加镀前除氢处理,适当延长镀镉后的除氢时间,同时在保证扭簧弹力情况下,热处理时尽量降低簧丝硬度,可以预防扭簧氢脆失效。

50CrVA钢板簧淬火开裂原因分析

一种汽车板簧以热轧态的50CrVA弹簧钢为原料,经锻造（1030±20）℃×（30~40min）→900℃加热预处理→（860±20）℃淬火→485℃回火热处理后,产生淬火裂纹,对其产生原因进行了分析。结果表明,50CrVA钢热处理后组织中出现混晶、带状偏析等缺陷是淬火裂纹产生的主要原因;900℃预处理保温40 min有利于减少缺陷,避免产生淬火裂纹。

50CrVA钢齿形链链板的热处理工艺试验

通过对50CrVA钢齿形链板进行等温淬火后的显微组织和性能分析研究,结果表明,当该链板钢等温温度不变时,提高淬火温度可以提高等温淬火后的贝氏体含量,且硬度基本不变。该钢最佳等温淬火工艺为900℃×20 m in奥氏体化,300℃等温35 m in,再经200℃回火120 m in,硬度达到52~53.5 HRC,疲劳寿命大于1×107次。

50CrVA钢弹簧氢致延迟断裂失效分析

在服役一段时间后发现飞机舱门的50CrVA钢弹簧在螺纹处发生断裂失效,分别对断裂弹簧的断口形貌、显微组织、硬度、氢含量和化学成分进行了测试与分析。结果表明,弹簧发生失效的原因是氢致延迟断裂,断口裂纹源区为沿晶开裂,晶粒表面存在典型氢脆断口的微观形貌特征。调查制造工艺流程发现,该弹簧首次镀镉后镀层存在缺陷,在未除氢的情况下退除镀层并重新电镀,致使基体引入了更多的氢,加上弹簧装配时螺纹处承受了偏斜载荷,促使弹簧在服役过程中加速断裂。对50CrVA弹簧钢进行工艺验证试验,复现了氢致延迟断裂的失效模式。

50CrVA钢马氏体-贝氏体复合组织加工硬化特点及其对喷丸效果的影响

本文研究了50CrVA钢马氏体-贝氏体复合组织拉伸变形中的加工硬化指数特点及其变化规律,测定了试样喷丸表面残余应力的分布特性,并借助光学显微镜、透射电镜、X射线衍射仪等观察了组织形貌,分析了复合组织的均匀塑变能力、形变强化能力及其影响因素。

50CrVA弹簧钢的连续冷却转变行为研究

50CrVA钢是一种常用的弹簧钢,研究其连续冷却转变行为对于制定轧后冷却工艺和热处理工艺至关重要。本文采用热膨胀法和显微组织观察相结合的方法研究了50CrVA弹簧钢的连续冷却转变行为,并绘制了静态连续冷却转变曲线。结果表明:当冷却速率为0.05~1.00℃/s时,50CrVA钢的转变组织为珠光体和铁素体,在此冷却速率范围内随着冷却速率的增加,珠光体含量增加而铁素体含量降低;当冷却速率为2~10℃/s时,转变组织为贝氏体和马氏体;当冷却速率为20℃/s时,转变组织为马氏体。随着冷却速率的增加,50CrVA弹簧钢的硬度随之增加,该钢的马氏体临界冷却速率为20℃/s。

深冷处理对50CrVA板簧钢冲击韧性和硬度的影响

工程专用自卸车钢板弹簧工况恶劣,经常发生断裂和磨损等失效,更换频繁增加用户使用成本。针对这一现状,在50CrVA板簧钢常规回火工艺前进行深冷处理。对不同处理工艺的冲击试件设计了正交试验方案,采用极差分析获得较优工艺组,再从中选出3组进行洛氏硬度检测。对冲击试件断口进行观测,分析其断裂机理,并采用扫描电镜观察其显微组织。结果表明:在保证50CrVA板簧钢相对于对照(未深冷)组硬度不降低的前提下,试验方案优化的工艺组,即深冷温度-196℃、保冷时间24 h、深冷次数3次,其冲击韧度值比对照组提升了1.86 J·cm-2,硬度比对照组硬度提升了0.16 HRC。冲击断裂为韧窝断裂机制,属于延性断裂。深冷处理受深冷温度、降温速率、保冷时间和深冷次数的影响,试样不同程度析出细长针状下贝氏体和板条状马氏体。

工程机械耐磨钢NM50CrVA的热处理与组织性能

本文主要针对淬回火对传统热轧和薄板坯连铸连轧工程机械NM50CrVA耐磨钢板显微组织以及力学性能的影响进行了研究,并对连铸连轧NM50CrVA和传统热轧Q355、30CrMoA以及1045钢板的耐磨性能进行了综合的分析。

50CrVA离合器摩擦片淬火开裂原因分析

以淬裂的50CrVA摩擦片为研究对象,借助金相显微镜和扫描电镜观察了原始热轧态及淬火开裂后试样中的夹杂物、断口形貌和显微组织,分析了淬裂原因。结果发现:试样中含有的较多MnS夹杂、淬火后试样中碳化物形态的不均匀、产品的截面尺寸是造成产品淬裂的主要原因。建议通过控制进厂材料与球化退火工艺来防止淬火开裂。

精炼和热处理工艺对50CrVA扭转疲劳性能的影响

研究了精炼和热处理工艺对50CrVA钢扭转疲劳性能的影响和单向扭转疲劳的断裂和断口特征。试验结果表明，精炼和调质或正火预处理可提高钢的疲劳性能。

基于最优性能的50CrVA刀柄材料热处理研究

针对当前国内缺乏优质刀杆材料的现象,本研究参照瑞典SANDVIK优质切槽刀杆用钢,将国内具有较好前景的50Cr VA弹簧钢作为研究对象,在当前材料热处理规范的基础上分析了不同热处理条件下50Cr VA弹簧钢的组织和力学性能。结果表明:50Cr VA弹簧钢经铸造成形后热锻,再经875℃淬火和425℃、450℃、475℃、500℃、525℃回火后,其回火组织主要是屈氏体和回火索氏体组织;随着回火温度的升高,50Cr VA钢的强度和硬度逐渐降低,而伸长率升高;在450℃以前伸长率显著增加,450~500℃时伸长率呈现缓慢升高趋势。此外,随着回火温度的升高,冲击功也呈现逐渐升高的趋势。综合试验结果,找出了50Cr VA钢用于刀杆的最优性能热处理工艺,为50Cr VA的基础研究提供了一定支持。