55Cr3钢稳定杆冷弯断裂原因分析

介绍了稳定杆的特点。采用扫描电镜检验、金相分析、分析化学成分、硬度测定等方法,对55Cr3银亮钢在冷弯过程中发生断裂的样品进行了失效分析。认为断裂主要原因是存在表面硬化层。通过对银亮钢生产过程进行调查分析,发现钢材表面的硬化层产生于矫直工序,调整矫直辊的角度后,有效减小了钢材表面的矫直硬化层,满足了用户要求。

铝脱氧55Cr3弹簧钢轻钙处理的实践与分析

为改善铝脱氧55Cr3弹簧钢连铸过程水口结瘤和连浇性差问题,讨论了不同钙线加入量时夹杂物的演变规律并开展工业试验。结果表明,将55Cr3钢的喂钙线长度由100 m减少到50 m的轻钙处理,钢液中钙含量控制到0.0017%左右,氧含量约为0.0026%,整体上夹杂物平均成分的熔点靠近1600℃液相线,CaS夹杂物的面积密度小于0.7个/mm^(2),水口结瘤问题得到了改善,平均连续浇注炉数从5~6炉提高到8~10炉,并且夹杂物评级结果合格率高达98%以上,轻钙处理技术取得了较好的效果。

55Cr3钢汽车稳定杆矫直断裂失效分析

采用电子显微镜、金相组织分析和扫描电镜分析等方法,对55Cr3钢汽车稳定杆矫直断裂的原因进行了分析。结果表明:稳定杆在其端头压扁冲孔时因加热温度过高产生了过热组织,导致在其后余热淬火时又产生表面细小淬火裂纹;稳定杆在矫直时以细小淬火裂纹为源发生一次性脆性断裂。

55Cr3钢冷弯成型汽车稳定杆断裂分析

检测了55Cr3钢冷成型汽车稳定杆断口处的宏观形貌、化学成分、金相组织、硬度,对比分析了同批次55Cr3钢材表面的金相组织,确定该稳定杆在冷弯成型时断裂的原因是表面存在断续硬化层,由硬化层处引起应力集中。

55Cr3银亮材异常白亮层产生原因分析

通过使用直读光谱仪(OES)、光学显微镜(OM)、扫描电子显微镜(SEM)等观察分析手段,对55Cr3银亮材异常白亮层的产生原因进行了分析。结果表明:白亮层并非因脱碳产生的铁素体组织,也不是表面镀层或外来嵌入物,而是磨光等工序工艺操作不当导致钢材表层过热,形成难于腐蚀的白亮色马氏体硬化层。通过改善磨光工艺,消除了白亮层。

汽车稳定杆用55Cr3弹簧钢室温旋转弯曲疲劳性能

从汽车稳定杆用钢的实际应用需求出发,采用横向轴向应变控制方法,在应变循环比R为-1,频率83 Hz和室温环境下,测试了55Cr3弹簧钢旋转弯曲疲劳性能,得到了试样的S-N曲线。并通过扫描电镜观察疲劳断口,研究了55Cr3弹簧钢旋转弯曲疲劳特性。结果显示:生产的汽车稳定杆用55Cr3弹簧钢具有高纯净度和良好的强度与塑韧性配合,其旋转弯曲疲劳试样的疲劳极限可达730 MPa;在较高应力下,裂纹起源于试样表面因加工刀痕和擦伤等引起的缺陷,且存在多处裂纹源。

汽车稳定杆用55Cr3弹簧钢的低周疲劳性能

从汽车稳定杆用钢的实际应用需求出发,采用轴向应变控制方法,应变循环比R为-1,试验频率为0.1~1.0 Hz,疲劳试验加载波形为三角波,轴向总应变幅范围设定为0.35%~1.2%,测试了55Cr3弹簧钢低周疲劳性能,并对试验数据进行拟合计算,得到55Cr3弹簧钢的循环应力-应变曲线、应变-寿命曲线和过渡疲劳寿命;通过拟合Basquin和Coffin-Manson公式,获得了55Cr3弹簧钢的低周疲劳寿命预测公式,拟合R^(2)值大于0.9。通过疲劳断口分析,55Cr3弹簧钢断裂起源于试样表面,且存在多处裂纹源,裂纹共同向内扩展,最后快速断裂。

汽车稳定杆用高品质弹簧钢55Cr3生产工艺实践

采用120t转炉BOF→精炼LF炉→真空RH炉→220mm×260mm矩形坯连铸CCM→铸坯防脱碳涂料喷涂→热轧工艺生产高品质汽车稳定杆用弹簧钢55Cr3圆钢。通过转炉自动副枪、滑板挡渣和下渣红外检测系统实现高拉碳低磷成分控制,精炼LF炉炉渣高碱度控制和窄成分控制,真空RH炉高真空度循环脱气和充足软吹时间,连铸全程保护浇铸、结晶器和末端电磁搅拌以及轻压下技术,铸坯表面进行防脱碳涂料喷涂,热轧低温控轧控冷等技术,使其成分、组织和表面质量等控制均达到较高水平。钢中磷质量分数小于0.010%,硫质量分数小于0.006%,氧质量分数小于10×10^-6,钢中夹杂物为A类和D类夹杂,均小于1级,表面脱碳基本为零,偶尔存在零星的过渡脱碳层,各项性能均满足客户要求。

新型无磁合金高温变形行为与组织演变研究

利用Gleeble-3800热模拟试验机,在变形温度为1050~1200℃,应变速率为0. 1~10 s^-1,变形量为20%、40%和60%的条件下,对00Cr40Ni55Al3Ti无磁合金进行热压缩变形实验,研究了变形量、应变速率和变形温度等变形工艺参数对00Cr40Ni55Al3Ti无磁合金组织演变及流变应力的影响规律,建立了00Cr40Ni55Al3Ti无磁合金热变形的本构方程和热加工图。结果表明:00Cr40Ni55Al3Ti无磁合金的临界变形量为10. 8%,变形量大于此临界值时,合金中的奥氏体发生动态再结晶和球状α-Cr相形核长大;应变速率为0. 1 s^-1时,合金发生不连续动态再结晶,应变速率为5 s^-1时,晶界处球状α-Cr相形核长大引起变形不协调,在峰值应力后出现软化波动现象;合金变形量为60%时的热变形激活能为397. 077 k J·mol^-1。根据热加工图确定适宜的热加工区域为:变形温度为1080~1100℃、应变速率为0. 1~0. 35 s^-1和变形温度为1120~1190℃、应变速率为4. 5~10 s^-1,合金在该区域进行锻造可获得质量良好的锻件。