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Φ13.2mm 60Si2CrA弹条疲劳断裂原因分析 被引量:4
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作者 范喜频 闫志波 +1 位作者 张英 陈红卫 《河北冶金》 2008年第5期54-55,共2页
采用断口宏观观察、SEM分析、金相分析、化学成分分析等方法,分析了Φ13.2mm60Si2CrA弹条疲劳断裂的原因,认为热处理不当是造成其疲劳寿命降低的主要因素。
关键词 60si2cra弹条 疲劳断裂 原因 分析
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热轧材60Si2CrA Φ13 mm弹簧钢硬度奇高原因分析
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作者 张振宁 钱志涛 刘华 《江苏冶金》 2004年第2期24-26,共3页
通过硬度试验、金相检验及模拟试验,统计分析了同期生产的不同批号60Si2CrAΦ13 mm弹簧钢的化学成分差异,找出了其中一个批号的热轧材60Si2CrAΦ13 mm弹簧钢硬度奇高的主要原因是其化学成分中Mn,Cr两大合金元素含量偏高。
关键词 弹簧钢 硬度 金相检验 模拟试验 统计分析 60si2cra 热轧材
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60Si2CrA弹条断裂原因分析 被引量:2
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作者 刘惠敏 牛检伟 《郑铁科技》 2016年第1期10-15,共6页
对相同批次的3件不同编号的60Si2Cr A弹条,通过硬度测试、断口形貌观察、SEM和EDX分析、金相组织分析及脱碳层检验等方法,对其断裂失效原因进行分析,结果表明:该型号弹条断裂失效的主要原因是使用环境中含有腐蚀性元素S和Cl,同时材料内... 对相同批次的3件不同编号的60Si2Cr A弹条,通过硬度测试、断口形貌观察、SEM和EDX分析、金相组织分析及脱碳层检验等方法,对其断裂失效原因进行分析,结果表明:该型号弹条断裂失效的主要原因是使用环境中含有腐蚀性元素S和Cl,同时材料内部存在较大尺寸的非金属夹杂物,使弹条表面的锈蚀坑成为应力集中点,引起腐蚀疲劳断裂,致使弹条过早失效。 展开更多
关键词 60si2cra弹条 断口形貌 脱碳层 断裂失效 腐蚀
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弹条扣件用弹簧钢盘条表面处理工艺
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作者 张涛 《金属制品》 2011年第2期29-31,共3页
弹条扣件是高速铁路轨道结构的重要组成部件。介绍弹条用原材料60S i2CrA的化学成分及成品技术要求,抗拉强度不低于1 764 MPa,屈服强度不低于1 568 MPa,断后伸长率不低于6%,断面收缩率不低于20%。弹条专用弹簧钢盘条的表面处理包括酸洗... 弹条扣件是高速铁路轨道结构的重要组成部件。介绍弹条用原材料60S i2CrA的化学成分及成品技术要求,抗拉强度不低于1 764 MPa,屈服强度不低于1 568 MPa,断后伸长率不低于6%,断面收缩率不低于20%。弹条专用弹簧钢盘条的表面处理包括酸洗、高压水冲洗、水洗、中和等工艺,盘条酸洗采用盐酸,温度为室温,第1个槽采用回收酸,w(HC l)为10%,第2个槽采用新酸,w(HC1)为12%~20%,高压水压力约为0.9MPa。实际生产运行表明,该工艺技术成熟,质量优良。 展开更多
关键词 弹条扣件 60si2cra 酸洗 表面处理 力学性能
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SiO_2-Al_2O_3-CaO-MgO系夹杂物低熔点区域优化及控制的热力学计算 被引量:13
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作者 张博 王福明 李长荣 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2011年第1期39-44,共6页
为了预测CaO-Al2O3-SiO2-MgO系夹杂物具有良好变形能力的成分控制范围,首次通过热力学软件Fact-Sage对CaO-Al2O3-SiO2-MgO系液相投影图、低熔点区域大小进行了计算分析,并以阀门弹簧钢60Si2CrA为例,对CaO-Al2O3-SiO2-MgO系低熔点夹杂物... 为了预测CaO-Al2O3-SiO2-MgO系夹杂物具有良好变形能力的成分控制范围,首次通过热力学软件Fact-Sage对CaO-Al2O3-SiO2-MgO系液相投影图、低熔点区域大小进行了计算分析,并以阀门弹簧钢60Si2CrA为例,对CaO-Al2O3-SiO2-MgO系低熔点夹杂物的生成条件进行了探讨。结果表明:MgO和Al2O3含量分别为15%和20%时,夹杂物的低熔点区域最大。若使60Si2CrA弹簧钢液中的夹杂物成分落在CaO-SiO2-Al2O3-15%MgO系和CaO-SiO2-20%Al2O3-MgO系的低熔点区域,同时保证[O]含量尽可能低,则钢液中[O]和[Al]质量分数应分别控制在(10-30)×10^-6、(10-45)×10^-6和(10-30)×10^-6、(15-40)×10^-6。 展开更多
关键词 CaO-SiO2-Al2O3-MgO系夹杂物 低熔点区域 60si2cra阀门弹簧钢 热力学计算
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