Φ13.2mm 60Si2CrA弹条疲劳断裂原因分析

采用断口宏观观察、SEM分析、金相分析、化学成分分析等方法,分析了Φ13.2mm60Si2CrA弹条疲劳断裂的原因,认为热处理不当是造成其疲劳寿命降低的主要因素。

60Si2CrA弹条断裂原因分析

对相同批次的3件不同编号的60Si2Cr A弹条,通过硬度测试、断口形貌观察、SEM和EDX分析、金相组织分析及脱碳层检验等方法,对其断裂失效原因进行分析,结果表明:该型号弹条断裂失效的主要原因是使用环境中含有腐蚀性元素S和Cl,同时材料内部存在较大尺寸的非金属夹杂物,使弹条表面的锈蚀坑成为应力集中点,引起腐蚀疲劳断裂,致使弹条过早失效。

60Si2MnA弹条疲劳断裂原因分析

通过化学成分分析、扫描电镜检验、金相分析、硬度测定等方法,分析了造成弹条断裂的主要原因,认为断裂主要是因组织缺陷造成的。提出了获得优良性能的途径。

60Si2Mn弹条断裂分析

对60Si2Mn弹条断裂和未断裂弹条进行了洛氏强度测定。用显微镜进行了金相组织分析,同时用SEM进行了断裂弹条的微观组织分析,查明了60Si2Mn弹条断裂的原因。

60Si2 Mn弹条断裂失效分析

采用化学分析、断口扫描、硬度测定和金相检验方法 ,对 6 0Si2Mn弹条在试用过程中出现的频繁断裂进行了分析。确认 ,弹条脆断的原因是由于热处理不当 ,使淬火组织过烧 。

60Si2Mn材质弹条疲劳断裂原因分析

通过对城市轨道交通钢轨扣件中60Si2Mn弹条在现场实际使用过程中发生断裂现象的理论定性和有限元定量分析研究,确定了影响弹条断裂的原因。通过研究60Si2Mn弹条在钢轨扣件中的受力情况可知,其最大等效应力集中点与弹条现场使用实际破坏点相吻合,这是弹条断裂的主要原因之一,而弹条长期处于强度极限条件下工作,最终发生疲劳破坏,为弹条断裂的根本原因。经过现场对比试验,提出了相应的优化措施和60Si2Mn弹条在设计和维修养护过程中应把控的关键点。

热轧材60Si2CrA Φ13 mm弹簧钢硬度奇高原因分析

通过硬度试验、金相检验及模拟试验,统计分析了同期生产的不同批号60Si2CrAΦ13 mm弹簧钢的化学成分差异,找出了其中一个批号的热轧材60Si2CrAΦ13 mm弹簧钢硬度奇高的主要原因是其化学成分中Mn,Cr两大合金元素含量偏高。

60Si2Mn弹扁淬透性试验研究

对 H=16 mm的 6 0 Si2 Mn弹扁进行了不同淬火工艺参数条件的试验研究 ,分析了成分对 6 0 Si2 Mn钢淬透性的影响。试验结果表明 ,适当提高 C、Si、Mn含量 ,或者适当提高淬火加热温度 (淬火保温时间 )能够提高H=16 m m6 0 Si2 Mn弹扁淬火硬度。

高铁扣件弹条疲劳断裂原因分析

通过对WJ-7型扣件中60Si2MnA弹条在拉伸-扭转试验过程发生断裂的原因进行分析和数值模拟研究,得出弹条断裂的原因。对60Si2MnA弹条承受的荷载进行分析可知,WJ-7型扣件在铁垫板与弹条后端接触区域内弯处应力集中最大,是造成弹条断裂破坏的主要原因之一,而弹条断裂的根本原因是弹条长期处于极限强度下工作,使弹条最终疲劳破坏。经过试验与模拟分析,得出60Si2MnA弹条断裂的原因和安装使用过程中应重点关注的位置。

弹条扣件用弹簧钢盘条表面处理工艺

弹条扣件是高速铁路轨道结构的重要组成部件。介绍弹条用原材料60S i2CrA的化学成分及成品技术要求,抗拉强度不低于1 764 MPa,屈服强度不低于1 568 MPa,断后伸长率不低于6%,断面收缩率不低于20%。弹条专用弹簧钢盘条的表面处理包括酸洗、高压水冲洗、水洗、中和等工艺,盘条酸洗采用盐酸,温度为室温,第1个槽采用回收酸,w（HC l）为10%,第2个槽采用新酸,w（HC1）为12%~20%,高压水压力约为0.9MPa。实际生产运行表明,该工艺技术成熟,质量优良。

压力容器O形金属密封环的回弹行为研究

通过弹塑性有限元接触分析和循环压扁试验,对60Si2Mn、304不锈钢和TA16材料O形密封环管材在室温条件下的回弹行为进行了研究。结果表明:TA16合金O形管状试样回弹量H与60Si2Mn钢回弹量较为接近,且为304不锈钢回弹量的2～3倍;提出了用于O形环回弹量预测的回弹模型,该模型对这3种金属材料O形管状试样的预测结果和实验结果具有很好的一致性。

基于水溶性淬火液的铁路扣件Ⅱ型弹条热处理工艺

介绍了一种水溶性无机淬火液的使用特性,采用浓度为11%的淬火液对60Si2Cr钢制Ⅱ型弹条进行淬火,并通过不同温度淬火、回火处理,按照相关标准要求对弹条的淬火硬度、淬火后的显微组织、回火后残余变形、扣压力及硬度和疲劳性能进行测试与分析。结果表明,采用水溶性无机淬火液作为淬火介质,弹条热处理后的各项性能均满足技术要求,能够代替传统淬火油作为弹条的淬火冷却介质。适合弹条的热处理工艺为860℃×30 min淬火(水溶性无机淬火液)+530℃×100 min回火(水冷)。

SiO_2-Al_2O_3-CaO-MgO系夹杂物低熔点区域优化及控制的热力学计算

为了预测CaO-Al2O3-SiO2-MgO系夹杂物具有良好变形能力的成分控制范围,首次通过热力学软件Fact-Sage对CaO-Al2O3-SiO2-MgO系液相投影图、低熔点区域大小进行了计算分析,并以阀门弹簧钢60Si2CrA为例,对CaO-Al2O3-SiO2-MgO系低熔点夹杂物的生成条件进行了探讨。结果表明：MgO和Al2O3含量分别为15%和20%时,夹杂物的低熔点区域最大。若使60Si2CrA弹簧钢液中的夹杂物成分落在CaO-SiO2-Al2O3-15%MgO系和CaO-SiO2-20%Al2O3-MgO系的低熔点区域,同时保证[O]含量尽可能低,则钢液中[O]和[Al]质量分数应分别控制在（10-30）×10^-6、（10-45）×10^-6和（10-30）×10^-6、（15-40）×10^-6。