SMA增容PPO/PA66合金的结构与性能 Ⅰ 相形态和结晶结构

用挤出 注塑方法制备了SMA增容PPO/PA66塑料合金。用SEM、DSC研究了PPO/PA66 =30 / 70、50 / 50、70 / 30 (质量 )共混物的相形态和PA66结晶结构随SMA用量 (Cs)的变化。结果表明 ,在Cs=0～ 1 0 % (质量 )范围内 ,SMA能使富PA66和等配比共混物中的粒子细化、界面粘接改善 ,对于等配比共混物作用更明显 ;也能使富PPO共混物由两相共连续转变为海 (PA66) 岛 (PPO)结构 ,获得PPO粒子精细分散的相形态 ;富PPO共混物中PA66结晶度随Cs 的先降低后升高 。

SMA增容PPO/PA66合金的结构与性能 Ⅱ.力学和耐热性能

用马来酸酐接枝聚苯乙烯 (SMA)增容PPO/PA66,能明显提高PPO/PA66共混物的强度、刚性和韧性 ,对于富PPO共混物尤为明显 ;共混物的热变形温度随PPO含量增加而升高 ,随SMA用量增加而降低。根据共混物形态结构随PPO和SMA含量的变化 ,对共混物的增容和增塑效应进行了分析 。

MPPO/PA66合金体系流变性能的研究

研究了MPPO/PA66组成、相容剂用量、加工温度等因素对MPPO/PA66合金体系流变性能的影响。结果表明相容剂用量的增加、加工温度的升高等都能降低体系的粘度 。

不同比例PA10T/PA6T/66合金的性能研究

采用双螺杆挤出机制备了尼龙(PA)10T/PA6T/66合金,用差示扫描量热仪(DSC)、红外(IR)以及毛细管流变仪等仪器详细表征了不同比例合金的熔融结晶行为和流动性的变化。结果表明,添加PA6T/66,由于酰胺交换反应的发生破坏了PA10T分子链的规整性,熔点与结晶温度降低;随着PA6T/66添加比例的增加,熔体剪切黏度呈递减趋势。

PPO/PA66合金接枝增容剂的制备及性能研究

为使聚苯醚（PPO）与尼龙（PA）更好地合金化,得到具有良好性能的共混合金,利用熔融挤出技术使高抗冲聚苯乙烯（HIPS）与马来酸酐（MAH）形成接枝物HIPS-g-MAH,对其增容,本文介绍了此接枝增容剂的制备方法,并对熔融挤出接枝工艺及影响因素进行了研究。结果表明:HIPS与MAH能形成接枝共聚物;引发剂（DCP）用量、接枝单体用量、反应时间、挤出机螺杆转速都对接枝效果有影响,其中引发剂（DCP）用量的影响最为明显。

尼龙6/尼龙66合金的性能研究

研究了相容剂、增韧剂对改性尼龙 6/尼龙 66合金性能的影响。研究结果表明 :以EVA/PE -g -MAH为相容剂、以PA6和PA66为基料、以EAA及PE为复合增韧剂改性的PA6/PA66合金 ,其吸水率有较大降低 。

PPO-g-MAH对PPO/PA66合金和PPO/PA66/GF体系性能的影响

研究了马来酸酐接枝聚苯醚(PPO-g-MAH)作为相容剂对聚苯醚/尼龙66(PPO/PA66)合金及30%玻璃纤维增强PPO/PA66合金(PPO/PA66/GF)体系性能的影响。通过傅里叶红外光谱(FTIR)、扫描电子显微镜(SEM)、差示扫描量热仪(DSC)及常规力学性能测试对PPO-g-MAH和PPO-g-MAH添加量对合金体系的微观形貌、熔融结晶行为及常规物性进行研究。结果表明:PPO-g-MAH的加入能够明显降低PPO/PA66合金中PPO分散相尺寸且玻璃化转变温度逐步向低温方向偏移,而PA66相的熔融焓和结晶焓也明显降低,都表明两相相容性的显著改善;PPO-g-MAH不仅能改善PPO/PA66合金的相容性,还能够进一步改善PPO/PA66/GF体系中玻璃纤维与基体树脂间的界面性能;宏观表现为PPO/PA66合金和PPO/PA66/GF体系物理力学性能的大幅度提升。

PPE-g-MAH相容剂对增强PPE/PA66合金体系性能影响的研究

聚苯醚(PPE)与尼龙66(PA66)相容性较差,需要添加相容剂来提高PPE与PA66合金材料的界面相容性,研究了不同含量的相容剂对PPE/PA66合金性能的影响并确定了最佳配比。比较了不同含量的马来酸酐接枝聚苯醚(PPE-g-MAH)相容剂对PPE/PA66合金材料拉伸强度、弯曲强度、缺口冲击强度、非缺口冲击强度、热变形温度(HDT)、熔体质量流动速率(MFR)的影响;比较了不同接枝率的PPE-g-MAH相容剂与不同特性黏度的PPE树脂对PPE/PA66合金材料性能的影响。结果表明:力学强度随PPE-g-MAH相容剂含量的增加先增加后趋于稳定,PPE-45/PA66体系中力学强度普遍优于PPE-35/PA66体系;PPE-g-MAH相容剂质量分数为10%时,力学强度最佳。HDT随PPE-g-MAH相容剂含量的增加呈下降趋势,PPE-35/PA66体系的HDT低于PPE-45/PA66体系;而MFR随PPE-g-MAH相容剂含量的增加呈线性递增趋势,PPE-35/PA66体系的MFR优于PPE-45/PA66体系。

PPO/PA66合金变量因素对性能影响的研究

分析了马来酸酐接枝聚苯醚(MAH-g-PPO)、马来酸酐接枝三元乙丙橡胶(MAH-g-EPDM)、马来酸酐接枝苯乙烯-乙烯/丁烯-苯乙烯(MAH-g-SEBS)作为PPO/尼龙66(PPO/PA66)合金相容剂的优劣,并在确定相容剂的基础上探索PPO/PA66不同树脂配比、相容剂添加量、SEBS添加量对合金性能的影响规律。结果表明:MAH-g-PPO对PPO/PA66增容效果最好;SEBS对PPO/PA66合金具有很好的增韧效果;当PPO∶PA66为50∶50时,合金的缺口冲击强度最大,PPO含量继续增大,合金将会发生相转变。通过分析合金的HDT,创建了三组方程:Y=64.8+1.5X_(1)(X_(1)为PPO添加份数)、Y=101+1.1X_(2)(X_(2)为相容剂添加份数)、Y=119-2.0X_(3)(X_(3)为SEBS添加份数),Y为PPO/PA66合金的热变形温度。

NBR/PA66合金的制备与性能

采用尼龙66改性NBR制备NBR/PA66合金,研究了材料的物理性能和用途。结果表明,材料在保持NBR低温弹性的同时,提高了NBR的耐油性能。

无卤阻燃增强PA66/PA6合金的性能研究

基于二乙基次膦酸铝和亚磷酸铝复配阻燃体系,研究了不同PA66和PA6比例时,阻燃增强PA66/PA6合金的力学性能、阻燃性能、电学性能、耐热性能以及湿热老化后的性能变化。随着合金中PA6比例的提高,材料的力学强度有略微下降,韧性相关指标略微提升,热变形温度和阻燃性能有所衰减。85℃/85RH%长期湿热老化试验结果显示,随合金中PA6比例的提高,材料吸水率逐渐增加,湿态下保持的拉伸强度更低,韧性更高,湿热老化后合金材料均未出现阻燃剂析出现象。无卤阻燃增强PA66/PA6合金的拉伸强度和绝缘电阻均随着温度升高而降低,PA6比例越高,合金材料的拉伸强度和绝缘电阻降低程度越明显。

模拟体液环境对Mg_(66)Zn_(30)Ca_(4)非晶合金降解性能的影响

通过电化学实验、浸泡实验研究Mg_(66)Zn_(30)Ca_(4)非晶合金在模拟体液环境下的耐蚀性能。结果表明,Mg_(66)Zn_(30)Ca_(4)非晶合金在降解过程中受温度的影响会提高玻璃转变温度(Tg),增加非晶组元原子间结合力和热稳定性。且随着降解时间的延长,非晶合金内部的自由能不断湮灭,降低了原子的迁移率,提高了Mg_(66)Zn_(30)Ca_(4)非晶合金的耐蚀性能。在Hank’s溶液中浸泡后,Mg_(66)Zn_(30)Ca_(4)非晶合金表现出较为优异的耐蚀性,在合金表面易形成较致密的保护膜,延缓其在Hank’s溶液中的降解过程。

预拉伸对X2A66铝锂合金时效析出行为以及力学性能的影响

采用力学性能测试与微观组织观察相结合的实验方法,研究不同预拉伸量对X2A66合金的时效析出行为演变以及力学性能生成规律。研究结果表明:时效前进行预拉伸处理能加速合金的时效响应速率;在增加T1相析出密度的同时减小T1相直径,但不改变T1相厚度。随着预拉伸量的增加,形变位错强化作用逐渐增加,T1相析出强化作用逐渐下降。5%的预拉伸量,能够使试样获得最佳的强塑性配比,屈服强度、抗拉强度以及伸长率分别为593 MPa、611 MPa以及10.7%。

双级均匀化处理调控X2A66铝锂合金的显微组织与性能

利用光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)、能谱分析(EDS)、透射电镜(TEM)和EBSD,研究自制的X2A66合金均匀化处理过程中主要合金元素分布和显微组织演化。结果表明:合金经均匀化处理能够有效消减枝晶偏析组织,大部分非平衡共晶相以及金属间化合物溶解到基体中,试验结果与均匀化动力学分析计算结果一致;此外,双级均匀化处理能够有效地诱导Al_3Zr粒子均匀析出,在后续处理过程中降低合金的再结晶程度,提高合金的力学性能。

预拉伸对X2A66铝合金蠕变时效力学性能与微结构的影响

通过力学性能测试和显微组织观察,分别研究人工时效、蠕变时效以及预拉伸蠕变时效热处理工艺对X2A66铝锂合金薄板力学性能和组织结构的影响。结果表明:与人工时效相比,蠕变时效过程改变了合金时效析出行为并恶化合金力学性能;但蠕变时效前进行预拉伸处理,能够在稍微降低伸长率的情况下显著提升合金屈服和抗拉强度。

2A66铝锂合金板材各向异性研究

采用布氏硬度与拉伸性能测试以及OM,SEM和TEM分析,研究2A66铝锂合金板材力学性能的各向异性随时效时间变化的规律和合金时效状态下的显微组织,并探讨影响各向异性的主要因素。结果表明:165℃峰值时效前,随时效时间的延长,2A66铝锂合金力学性能的各向异性程度逐渐下降,过时效后合金的各向异性有所增强,伸长率的各向异性大于强度各向异性。峰时效(64h)时合金的σ_b,σ_(0.2),δ的IPA值均达到了最低值,分别为3.0%,3.0%,12.2%,此时合金也获得了较好的强塑性结合,轴向σ_b,σ_(0.2),δ分别为526.5,448.9MPa,10.1%。不同热处理状态下,2A66铝锂合金平面各向异性的总体表现为:纵向(0°)和横向(90°)的强度最高,45°方向最低;45°方向试样的伸长率最高,纵向和横向最低。

有机蒙脱土对PA66/PP合金的增容作用研究

研究考察了有机蒙脱土对PA66/PP合金的增容作用。结果表明:在PA66/PP体系中OMMT可以起到减小PP分散相粒径的作用,但需3%以上的添加量才可达到明显的效果,而相容剂的进一步添加可使PP粒径急剧变小,粒径分布变窄;加工方法可以对OMMT复合体系中PP分散相粒径产生一定的影响,但不改变OMMT增容作用的规律;在复合体系中,较多的OMMT倾向于分布在PP分散相粒子周围,而有效地阻止分散相粒子凝集。

Cu_(66)Ti_(34)非晶合金凝固过程的分子动力学模拟

采用分子动力学模拟了二元合金Cu66Ti34的凝固过程。原子间作用采用GEAM势,利用偶关联函数,均方位移(MSD)等分析方法,研究Cu66Ti34合金在4×1013 K/s冷却速度下的玻璃化转变温度、原子的扩散行为。结果表明,通过偶分布函数第一谷的最小值与第一峰最大值之比获得的玻璃转变温度为600 K,与相近成分Cu50Ti50的实验值接近;在800 K时,Cu和Ti的MSD最大值均小于1×10?2 nm2,合金熔体很粘稠;在600 K时,曲线的斜率降低,在动力学上合金熔体已经凝固。定压比热容与温度成二次分布关系,存在一个峰值温度为892 K的热力学玻璃转变温度,证明了用动力学方法和用热力学方法获得的玻璃转变温度之间的差异。

往复镦挤2A66铝锂合金室温拉伸性能及韧化机制

利用电子衍射背散射、透射电子显微观察、扫描电镜观察和室温拉伸试验对往复镦挤不同变形道次的2A66合金的组织和力学性能进行了检测和分析.结果表明,往复镦挤可以有效细化2A66铝锂合金组织,使组织更加均匀.随着往复镦挤变形道次增加,2A66铝锂合金中高密度位错逐渐向位错墙和亚晶界转变,粗大的第二相分布更均匀,弥散的β′相有部分回溶到2A66铝锂合金基体中.往复镦挤变形后2A66铝锂合金的塑性大幅提高,强度略有下降,其韧化主要是位错组态的变化、粗大的θ′相的均匀和细化以及弥散的β′相部分回溶的结果.

2A66铝锂合金时效行为的研究

通过DSC分析、硬度测试、拉伸测试、SEM和TEM检测等手段,研究了2A66铝锂合金时效组织和性能的变化.研究结果表明:对于同一时效温度,随着时效时间的延长,强度出现峰值;时效温度越高,出现峰值的时间越短.2A66铝锂合金最佳的峰值时效制度为165℃保温64h,此时合金获得了良好的强塑性结合,硬度为146 HB,抗拉强度为526.5MPa,屈服强度为448.9 MPa,延伸率为10.1%.165℃时效过程中合金的主要强化相为δ',θ'和T_1相,时效初期合金的主要强化来源为GP区、δ'和θ'相,峰值时效时合金的主要强化相为θ'和T_1相.