AccuSizer 780A光学粒径检测仪在冰川微粒研究中的应用

冰芯微粒的研究对反映大气粉尘变化具有重要意义。根据雪冰样品的特点,为寻求一种更便捷更适合的微粒检测方法,选择AccuSizer 780A光学粒径检测仪并尝试将其应用于冰川微粒的分析研究。通过对新疆天山1号冰川的大量雪冰样品微粒的检测分析,结果表明AccuSizer 780A光学粒径检测仪可满足冰川微粒研究的需要。

WEL-TEN780A钢焊接工艺研究及应用

通过焊接试验研究，确定了WEL-TEN780A钢的焊接工艺参数及工艺措施，成功地完成了该钢种在大型铁路货车260 t平车生产中的焊接应用，并通过试验鉴定。

Wel-Ten 780A高强钢焊接接头组织和性能研究

通过对Wel-Ten 780A高强钢焊接接头进行了拉伸、冲击、硬度及金相组织分析研究,结果表明,采用YM-80A(ER110S-G)焊丝焊接Wel-Ten 780A高强钢时,焊接接头的抗拉强度、屈服强度较母材实测值有所降低;焊接接头具有良好的冲击性能,焊缝、热影响区的室温冲击吸收能量均高于母材;焊接接头的硬度在350HV以下,焊接热影响区存在软化区;焊缝为晶界析出先共析铁素体,晶内为针状铁素体和粒状贝氏体,焊接热影响区和母材的组织为块状铁素体和细小的珠光体、粒状贝氏体。

双向拉伸试样测试区域尺寸对DH780屈服行为的影响

为了探究十字双向拉伸试样测试区域尺寸对高强钢屈服行为的影响,以DH780双相钢为研究对象,参考ISO标准十字试样,开展了不同测试区域尺寸试样的双向拉伸实验对比研究;为了使小型十字试样获得的实验结果与ISO标准试样相同,通过正交实验优化了十字试样的几何尺寸。结果表明,在等双拉加载条件下,随着测试区域尺寸的减小,实验获得的双轴各向异性r值基本相同。而双轴等效屈服应力先减小后增大,其核心原因是不同尺寸试样中心测试区域的变形程度不同;对于测试区域尺寸为8 mm×8 mm的小型十字试样,其主要几何参数对实验结果的影响程度排序为:狭缝数量>臂间圆角半径>狭缝长度;优化后的8 mm×8 mm新试样与ISO标准30 mm×30 mm试样的实验屈服轨迹点相对差值相较于原始试样的6.90%减小到2.36%。

扫描路径对DP780双相钢激光点焊成形特征及组织性能的影响

为了探究激光焊接DP780双相钢的工艺特性,开展了不同扫描路径下激光点焊DP780双相钢的实验,对比不同摆动路径对焊缝成形、组织及剪切性能的影响。结果表明:不同扫描路径下激光点焊的焊缝组织相似:焊缝区组织为板条马氏体、贝氏体以及少量铁素体,热影响区组织为尺寸不均匀的块状铁素体、贝氏体以及少量马氏体。施加不同形式的扫描方式,使焊缝内铁素体和贝氏体在一定程度上有所增加,马氏体尺寸减小。扫描激光焊接头焊缝区的平均硬度有所降低,但软化区内最小硬度明显升高;扫描激光焊在一定程度上增大焊缝熔宽,降低焊缝熔深,可抑止气孔的形成;扫描激光焊接头的断口形貌主要由光滑界面和韧窝组成。

峰值温度对780HE复相钢粗晶区组织与性能的影响

【目的】该文旨在系统地研究峰值温度对780HE复相钢粗晶区组织、析出相及力学性能的影响。【方法】利用热模拟试验机模拟焊接过程中不同热输入下780HE复相钢粗晶区经历的焊接热循环。【结果】在不同峰值温度下,粗晶区组织均由贝氏体组成,峰值温度由1140℃提升至1320℃时,奥氏体初始转变温度降低,板条贝氏体含量由10%提升至95%,位错密度由0.96×10^(6) mm^(−2)增加至1.12×106 mm^(−2)。粗晶区析出相均以近圆形复合型析出相(Ti,Nb)C为主,伴随微量方形(Ti,Nb)(C,N)。峰值温度在1210℃及以上时,2~10 nm的(Ti,Nb)C消失,大尺寸的(Ti,Nb)C密度降低至7μm^(−2)以下。峰值温度由1140℃提升至1210℃及1320℃后,抗拉强度分别为750 MPa,744 MPa及789 MPa,屈服强度分别为661 MPa,652 MPa及705 MPa,断后伸长率分别为12.2%,12.4%及10.4%,冲击吸收能量分别为64.17 J,18.55 J及5.64 J,冲击断口由韧性断裂向脆性断裂转变。【结论】峰值温度对粗晶区组织、析出相种类无明显影响。随着峰值温度的增加,板条贝氏体含量增加,位错密度增加,同时析出相尺寸增大,屈服强度先略微下降再显著提升,与断后伸长率变化趋势相反,而冲击韧性显著降低。

两相区热处理对DP780双相钢组织与力学性能的影响

采用OM、拉伸试验机研究了不同温度、时间的两相区热处理对DP780双相钢组织及力学性能的影响。结果表明:冷轧态DP780双相钢经过870℃×60 min奥氏体化,再进行780℃不同时间的两相区保温热处理后,试验钢组织为马氏体和铁素体双相组织,随着保温时间的增加,试验钢中马氏体含量逐渐减少。经过780℃×5 min两相区热处理的试验钢,其伸长率达到最大值18%,抗拉强度接近1100 MPa,试验钢的强塑性能匹配最佳。

高强钢DP780压扁开裂原因分析

随着汽车轻量化的发展,先进高强钢材料的应用成为减轻车身重量和提高汽车防撞性能的重要途径。某厂家采用连退DP780高强钢通过辊压工艺加工圆管生产座椅骨架,但检验压扁工艺性能时,试样出现开裂现象。对压扁开裂试样和合格试样进行理化检验分析,扫描电镜和金相分析未发现明显夹杂物,压扁开裂试样金相组织较合格试样有粗大的块状马氏体,合格件马氏体细小,弥散分布在铁素体基体中。进行折弯性能和扩孔性能实验分析,压扁开裂样板180°折弯后,出现了开裂现象,其扩孔率为20.3%,低于合格样板的24.7%。综合分析,成分体系的差异造成开裂产品组织晶粒较为粗大,变形过程晶粒间协调性差,以及低的折弯性能和扩孔性能,是此次圆管压扁开裂的主要原因。

基于DIC技术的曲率对成形极限的影响研究

高强度钢因具有强度高、相同强度下质量更小的特点,成为目前车身及零部件上使用最多的材料。起皱、破裂是汽车覆盖件在弯曲成形及曲面翻边成形过程中的主要缺陷,而曲率是影响其成形性能的重要因素。为了预防起皱、破裂等缺陷,提高高强度钢的成形性能,利用数字图像相关(Digital Image Correlation,DIC)技术及Nakajima试验研究曲率对高强度钢成形极限的影响。以DP780高强度钢为试验材料,分别在不同直径的冲头下对其进行胀形试验,利用DIC技术实时监测板材的应变状态,通过位置相关法求得DP780在不同曲率下的成形极限曲线(Forming Limit Curves,FLC),并绘制各曲率下DP780板材的成形极限图(Forming Limit Diagrams,FLD)。通过对比各曲率下的FLC可知,DP780高强度钢板的成形性能随着曲率的增加而提高。

飞利浦29PT780A/93R型(G88AA)大屏幕彩电实用功能及数据(一)

飞利浦大屏幕彩电在电路设计方面有其独到之处,图声及其他功能也颇具特色所以它受到国人喜爱,市场占有率也十分可观。但它的维修资料不多见。本人根据实践,对于G88AA机芯电路及其维修内容做了详细的剖析。现以29PT780A/93R型的集成电路实用参数(含IC功能介绍、各脚主要功能及实测信号电压等)为例,向大家介绍29PT780A/93R型机的维修要点。 29PT780A/93R型属G88AA机芯。

飞利浦29PT780A/93R型(G88AA)大屏幕彩电实用功能及数据(四)

16.TDA2545A(7380)伴音——中频混频电路。实用参数见表20。 17.TA8218AH(7670)音频功放,其特点是直流电源范围宽:Vcc=10～30 V;有三路音频功放输出,可作立体声左(L)、右(R)功放及重低音功放。实用参数见表21。

飞利浦29PT780A/93R型(G88AA)大屏幕彩电实用功能及数据(二)

4.TDA2595(7350)飞利浦公司推出专用于彩电的单片行扫描集成电路,具有同步信号检测或行扫描组合功能电路特点。正视频信号输入,自适应性的同步分离电路,带双斜波合成器的内部场脉冲分离电路。场同步脉冲或复合同步脉冲的输出取决于负载,两者在静噪抑制期间被关掉。带有过低压检测器,当电压低于4

姜黄素联合索拉菲尼对肾癌细胞780-0中自噬及凋亡信号的影响

目的:探究天然化合物姜黄素与化疗药物索拉菲尼在体外的联合抗肾癌作用及其作用机制。方法:以肾癌细胞780-0为研究对象,采用MTT法测定细胞生长抑制率,采用荧光定量PCR(Real-time PCR)方法检测凋亡通路基因表达,采用4,6-二氨基-2-苯基吲哚(DAPI)染色法观察细胞凋亡小体数量,采用蛋白质免疫印迹法(Western blot)检测细胞凋亡通路及自噬通路相关蛋白表达。采用吖啶橙染色法检测细胞中自噬通量的水平。结果:与对照组相比,姜黄素及索菲拉尼呈浓度依赖性降低肾癌细胞780-0细胞活力。与索菲拉尼处理组相比,姜黄素联合索菲拉尼处理组中Bax、ATG5及LC3Ⅱ/LC3Ⅰ表达显著升高,Bcl-2的表达量显著降低,表明姜黄素能加剧索菲拉尼诱导的肾癌细胞780-0中凋亡及自噬信号的表达。吖啶橙染色结果进一步表明姜黄素加剧索菲拉尼诱导的肾癌细胞780-0自噬流水平。与此同时,在使用自噬的抑制剂3-甲基腺嘌呤抑制细胞自噬后,由姜黄素和索菲拉尼联合诱导的肾癌细胞780-0凋亡现象被抑制。结论:姜黄素可以加剧索拉菲尼诱导的肾癌细胞780-0凋亡,并且其可能是通过激活细胞内自噬信号来实现的。

一种半耦合韧性断裂准则及其在TRIP780中的应用

为研究高强钢板材在冷成形下的损伤演化与韧性断裂行为,将DF2012韧性断裂准则修正为初始损伤判据,同时参考连续损伤力学理论引入损伤变量D以衡量材料的累积损伤,并将其耦合到塑性模型中,构建了一种半耦合韧性断裂准则。以TRIP780高强钢板为研究对象,针对不同应力状态设计了6种形状的试样,借助电阻损伤测量法与DIC数字图像法进行了力学性能试验并测定初始损伤位移。采用非相关流动准则(NAFR)的Drucker各向异性屈服函数和Swift-Voce硬化模型准确描述了材料的塑性变形过程,然后分别利用试验模拟混合法和逆向工程法对初始损伤模型和损伤演化参数进行了标定。使用Fortran语言将构建的本构模型与损伤演化模型编译为VUMAT子程序并嵌入ABAQUS/Explicit模块中进行断裂模拟预测,并与未耦合损伤模型进行比较。结果表明:构建的半耦合韧性断裂准则能够准确描述TRIP780板材在不同应力状态下变形后期的损伤诱导软化行为,预测的断裂位移最大相对误差仅为1.31%。相较于常用的非耦合断裂模型,所提模型针对具有软化效应的高强钢表现出明显的优越性,适合用于高强钢板冷冲压成形的破裂预测中。

高/低铝780DP冷硬钢退火工艺优化及工业试制

采用Gleeble-3500热模拟试验机对1.4 mm、不同铝含量的780DP冷硬钢进行了退火热模拟试验,利用万能拉伸试验机、光学显微镜分析了均热温度对退火试样性能与组织的影响,并利用低温时效炉和折弯试验机对不同铝含量780DP工业试制品进行烘烤硬化特性及局部成形性能评价。结果表明,对于两种不同铝金量的780DP钢,热模拟均可得到GB/T 20564.2-2017要求的抗拉强度指标。均热温度840℃时,低铝钢中铁素体呈等轴状或不规则形状,仍存在一定的轧制纤维特征,马氏体呈岛状或链状分布在铁素体晶界周围;均热温度760℃时,高铝钢中铁素体再结晶几乎全部完成,铁素体呈等轴状,马氏体呈岛状分布在铁素体晶界附近。在均热温度820℃和760℃工业试制时,两种铝含量的钢均可达到GB/T 20564.2-2017要求的力学性能;低铝钢烘烤硬化值远大于高铝钢,折弯性能略低。

双相钢HC420/780DP动态力学性能及其本构模型研究

在应变率分别为0.001、0.100、1.000、10.000、100.000 s^(-1)和200.000 s^(-1)的条件下,测试了双相钢HC420/780DP的高速拉伸性能,研究了其在不同应变率下的动态力学行为,得到了不同应变率下的真应力‐真应变曲线,分析了其屈服强度、抗拉强度、流变应力以及断裂延伸率随应变率的变化规律。结果表明,随着应变率的升高,双相钢HC420/780DP的屈服强度、抗拉强度和流变应力均有所升高,断裂延伸率呈现先升高后降低的趋势。另外,基于Johnson‐Cook本构模型,建立并修正了双相钢HC420/780DP与动态应变率相关的塑性本构模型,并验证了修正后的模型。结果表明,通过修正得到的本构模型与试验曲线拟合效果较好。

TRIP590/CP780异种钢电阻点焊接头组织与性能研究

对1 mm厚汽车用TRIP590和CP780异种高强钢板进行电阻点焊试验,研究TRIP590/CP780异种钢电阻点焊接头的显微组织和力学性能,分析了焊接电流对异种钢焊接接头组织与性能的影响。在焊接时间为0.4 s,电极压力为2 kN,电流为6~11 kA时,接头成型良好,内部无熔核偏移、缩孔等缺陷,熔核区组织以板条马氏体为主。当电流为6、9 kA时,两侧热影响区均以回火马氏体和少量铁素体为主,晶粒尺寸分别为1~4μm、2~6μm;当电流为11 kA时,两侧热影响区均以板条马氏体为主,晶粒尺寸为8~15μm。熔核区硬度、CP780侧热影响区软化程度、接头最大拉伸剪切力均随电流的增大而增大。当电流为6、9、11 kA时,接头拉伸断裂分别在熔核区结合面、TRIP590母材、TRIP590侧熔核区。综合分析,当电流为9 kA时,TRIP590/CP780异种钢电阻点焊接头具有较好的力学性能。