某城市污水处理厂A-A^2/O工艺运行影响分析

以江南地区某城市污水处理厂A-A2/O工艺实际运行资料为背景,对污水处理厂的工艺流程、设计参数和工艺特点进行了介绍;分别从进水水量、容积负荷、进水浓度、C/N比与C/P比、同化作用的影响等5个方面对污水厂运行影响因素进行了分析。分析结果对此污水处理厂的提标改造具有重要的参考意义。

A-A^2/O工艺的脱氮途径分析与运行诊断

以江南地区某城市污水处理厂A-A2/O工艺实际运行资料为背景,通过现场分段采样并通过物料衡算对污水处理厂的工艺脱氮效果及相关影响因素进行了分析。结果表明:该污水厂的硝化效果良好,脱氮效率主要受制于反硝化不足,污泥反硝化池、厌氧池、缺氧池以及好氧区总氮分担去除率各占了12%、32%、42%和14%。而污泥脱硝池运行异常以及曝气区溶解氧过高是导致反硝化能力不足的重要原因。

A-A^2/O工艺提质改造城市污水厂实践

某市D污水处理厂设计时执行《污水综合排放标准》(GB8978-1996)中二级标准,无法达到现行标准《城镇污水处理厂污染物排放标准》(GB 18918-2002)一级B标准对脱氮除磷的要求,且进水具有明显的低C/N特征,为此对污水处理系统进行了改造,新建生物选择池、厌氧池和缺氧池,结合原有的卡罗塞尔氧化沟组成A-A2O工艺,生物选择池可以消除硝化液对厌氧除磷的不利影响,提高后续A2O工艺的脱氮除磷效果,出水水质能稳定达标,该工程可以为老厂脱氮除磷工艺改造提供参考.

昆山市某污水处理厂A-A^2/O工艺脱氮效果分析

介绍了昆山市某污水处理厂(A-A2/O工艺)的实际运行状况。运行结果表明,该工艺对有机物、总磷、悬浮物等污染物均有良好的处理效果,但脱氮效果偏低且不够稳定。通过分析进水水质及运行控制条件对脱氮效果的影响发现,该污水厂水温及进水碳氮比对脱氮效果影响较小,内回流比对反硝化效率影响显著,其主要原因为好氧段过量曝气导致大量溶解氧通过内回流进入缺氧反硝化池,消耗有机碳源并抑制反硝化过程,导致反硝化效率偏低。但好氧段保持较高溶解氧强化了A2/O工艺在低温条件下的硝化效果。

A^2/O工艺内回流中溶解氧对反硝化的影响

溶解氧对微生物的生长影响很大,对A2/O工艺实际工程中缺氧反硝化、内回流中溶解氧对反硝化的影响进行分析,结果表明,在现行运行条件下,缺氧池反硝化不彻底,内回流液中溶解氧含量过高,是影响缺氧池反硝化的主要因子。硝化液回流中溶解氧在缺氧池去除的碳源量均值为137 kg/d,占到反硝化理论与实际消耗碳源差值量的69%。建议设置非曝气区,经过理论计算,可节约碳源0.58~3.46 mg/L,使缺氧池出水硝酸盐氮浓度降低0.1~0.73 mg/L。这不仅提高了脱氮的效率,还可以降低能耗。建议实施溶解氧自动控制,以减少能量消耗并提高脱氮效果。

A-A^2/O工艺脱氮实践运行效果及优化

A-A2/O工艺是预缺氧/厌氧/缺氧/好氧组成的生物脱氮除磷工艺,广州市某污水处理厂采用该工艺处理城市污水,具有同时去除有机物、脱氮除磷能力,但是TN去除率较低。分析了其TN去除率低的原因,并提出相应措施。该水厂针对本厂水质特征以及影响工艺脱氮性能的主要因素,优化了工艺控制参数,提高了TN去除率和TN达标保证率。

工艺模拟优化技术在AB法升级改造中的应用

针对济宁污水厂AB法的工艺特点,选择国际水协ASM2D活性污泥模型对其进行模拟,并利用实际水质数据对其进行校正,在此基础上建立A-A2/O工艺模型,并进行了多种方案的模拟预测。结果表明,济宁污水处理厂现有AB工艺的出水水质仅能满足二级排放标准,溶解氧是硝化的关键制约因素;将B段改造成A2/O工艺,通过控制内回流比和污泥回流比并投加碳源可使出水水质达到国家一级B排放标准。

重庆市唐家沱污水处理厂三期扩建工程工艺设计

唐家沱污水处理厂设计总规模40万m3/d,分为三期建设,其中三期扩建工程建设规模为10万m3/d。介绍了污水处理厂的现状运行情况,并对其进行分析,由此确定三期扩建工程污水、污泥处理工艺及设计参数,并对一、二期工程中存在的问题加以改进。

重庆市九曲河污水处理厂工艺设计及运行

重庆市九曲河污水处理厂一期建设规模为10万m3/d,远期规模为15万m3/d。污水处理主体工艺采用A-A2/O工艺。详细介绍了其工艺流程、主要构筑物的特点及设计参数,对于碳源不充足、TN浓度较高且进水水质变化较大的类似城市污水处理厂的工艺设计有一定参考意义。