新型倒置A^(2)/O耦联MBR组合工艺处理农村低C/N废水的研究

针对农村低C/N污水污染物和营养盐去除率差的问题,以倒置A^(2)/O耦联膜生物反应器(MBR)组合工艺为探究对象,通过控制进水污染物浓度,在中温条件下考察了有机负荷(OLR)对倒置A^(2)/O耦联MBR组合工艺处理农村低C/N污水的影响。结果表明,OLR由150 mg/L提高至450 mg/L时,总氮(TN)和溶解性磷酸盐(SOP)去除率分别由67.6%和86.6%提高至72.4%和94.3%,进一步提高OLR降低了组合工艺对污染物和营养盐的去除。此外,OLR能影响新工艺内污泥特征,提高OLR促进了胞外聚合物(EPS)分泌,尤其在OLR为600 mg/L组别内,EPS含量提高至139.6 mg/g。进水OLR对缺氧池内EPS的影响要大于其对厌氧池内EPS的影响。OLR能影响新工艺内污染物和营养盐去除相关关键酶的活性,当OLR为450 mg/L时,污染物和营养盐去除相关关键活性酶最强。研究结果为农村低C/N污水的高效处理提供了理论依据和数据支撑。

改良型A^(2)O-MBR工艺处理低碳氮比污水的实验研究

为强化A^(2)O-MBR工艺脱氮除磷效果,对国家管网集团某场站点生活污水进行实验研究,进行工艺工况调整和条件优化。分析碳氮比、回流比、水力停留时间对出水水质的影响。实验结果表明,在碳氮比为6~7,膜池直接回流到缺氧池条件下,改良型A^(2)O-MBR工艺的最终COD出水为13.54 mg/L,TN和TP的平均去除率达到了80.26%和80.13%,出水水质完全满足地表水环境质量标准(GB 3838—2002)地表准Ⅳ类水的要求。实验表明,该工艺在脱氮除磷方面有显著效果,在降解污染和整体达标排放方面发挥着重要的作用,且能为厂站小型生活污水处理站提标改造的技术参数选择提供参考。

改进A^(2)/O-MBR工艺的高校一体化污水处理应用研究

为了有效处理高校废水中的油脂和高浓度有机物,文章针对废水预处理技术的应用展开研究,采用A2/O-MBR工艺对高校中原有的一体化污水处理系统加以改造,在原有工艺的基础上增设气浮池,并根据废水的来源,制定气浮池工程改造方案加以实施,重点对废水处理效果进行实验研究与验证。根据调节池与气浮池的测试数据可以得出,通过增设气浮池,废水中的COD下降了41.2%,TP下降了25.3%,动植物油下降了54.5%,表明A^(2)/O-MBR工艺具有良好的应用效果。

A^(2)O和MBR组合工艺在寒冷地区污水处理中的应用分析

为进一步探究寒冷地区污水处理效果的提升路径,以一污水处理厂冬季出水水质不达标为研究对象,确定采用A^(2)O (Anaerobic-Anoxic-Oxic,厌氧-缺氧-好氧)工艺与MBR (Membrane Bio-Reactor,膜生物反应器)工艺相结合的方式进行污水处理,在设计整体方案的基础上,对具体的工艺流程及参数等内容进行全面优化设计,以完成工艺设计。从实际运行效果来看,设计的A^(2)O和MBR组合工艺在寒冷地区污水处理中取得相对较优的效果,证明其具有一定的实际应用价值。

A^(2)O+MBR工艺处理低碳氮比污水的效果研究

污水处理厂通常面临进水碳氮比偏低的问题,为确保出水水质达标,一般采取超量投加碳源的策略,但是这会导致运行成本上升。北京市某污水处理厂将厌氧-缺氧-好氧(Anaerobic-Anoxic-Oxic,A^(2)O)+膜生物反应器(Membrane Bio-Reactor,MBR)工艺作为主体工艺,进水由生活污水(占30%)和工业废水(占70%)组成。该污水处理厂向缺氧池投加葡萄糖溶液作为碳源,辅助脱氮。试验分别测定进出水化学需氧量(Chemical Oxygen Demand,COD)、总氮(Total Nitrogen,TN)和反应池混合液悬浮固体(Mixed Liquid Suspended Solids,MLSS)的浓度,分析外加碳源对脱氮效果和污泥产生量的影响,并进行碳源投加前后的成本对比。研究表明,进水COD/TN小于7时,适量投加碳源有助于提升脱氮效率,而COD/TN大于7时,要优化其他环节来加强脱氮效果,以保证出水水质稳定符合相关标准。通过精细化过程控制和改变运行管理方式,污水处理厂可以有效降低运行成本,避免进行工程化改造。

改进型A^(2)O+MBR工艺在污染地表水处理中的应用

南方某园区受污染地表水存在化学需氧量(Chemical Oxygen Demand,COD)和总氮超标等问题,对下游城市河道水环境质量造成影响。结合受污染水质情况,工程采用改进型厌氧-缺氧-好氧(Anaerobic-Anoxic-Oxic,A^(2)O)与膜生物反应器(Membrane Bio-Reactor,MBR)相结合处理工艺,强化脱氮和难降解有机物处理,出水指标稳定达到《地表水环境质量标准》(GB 3838—2002)Ⅳ类标准,详细介绍了该组合工艺的处理流程、主要构筑物及配套设备设计参数,为修复受损水体工程提供参考。

基于污泥减排的A^2/O-MBR工艺除磷效果研究

以沉砂池出水为研究对象,采用A2/O-MBR组合工艺,对混合型城市污水进行中试研究,考察了该工艺在高效除磷和污泥减排方面的优势,并分析了除磷影响因素。结果表明,系统正常运行情况下,TP的平均去除率为93.83%,最高去除率可达98.21%,出水TP优于城镇污水处理厂污染物排放标准(GB 18918-2002)一级A标准;系统的COD平均污泥产率为0.22 kg/kg,低于常规除磷工艺的COD污泥产率即0.60 kg/kg,实现了剩余污泥减排。厌氧区硝酸盐质量浓度升高会导致TP去除效果下降,当回流比为2时TP的去除效果稳定而且平均去除率最高,而进水COD(<1 000 mg/L)的增减与TP去除率的增减基本趋于一致,试验期间温度、pH等对除磷效果无明显影响。

A^2/O—MBR工艺处理受污染河水的试验研究

利用A2/O—MBR(平板式)工艺进行北运河受污染河水净化试验研究,结果表明,进水有机负荷的改变对系统内CODCr、NH3—N和TN的去除影响很小,回流比的增加使得CODCr和TN的去除率提高约10%;受污染河水中溶解性有机物多且可生化性较差的特性影响了系统出水水质和膜污染速率,系统对DOC和UVA的去除率分别为77.3%和84.3%,对UV410的平均去除率达到99%;随着运行时间的延长,膜清洗周期逐渐缩短,混合液过滤性能的变化致使膜过滤阻力逐渐增加。

高分散微细La_2O_3水悬浮液的球磨工艺及分散机理

采用正交实验和单因素实验相结合的方法,研究了球磨工艺参数(包括粉体质量分数、球磨机转速、球磨时间、球料比和球配比)对微细La2O3水悬浮液分散性的影响及其作用机理,获得了优化后的球磨工艺参数,据此制备出的悬浮液的粉体分散率高达97.88%。粒度测试结果表明采用优化的工艺参数球磨后得到的La2O3颗粒更加细小,分布更加均匀,计算出单个粒径为6μm的La2O3颗粒经过球磨后可以得到球径为1.5μm的颗粒数与球径为0.25μm的颗粒数之比约为1∶195。根据Stokes定律和爱因斯坦方程获得了微细La2O3颗粒沉降位移及扩散位移与其粒度间的函数曲线,从而揭示出采用优化球磨工艺参数球磨后微细La2O3水悬浮液的高分散机理。

A^2/O-MBR工艺的脱氮除磷研究

A2/O-MBR工艺是将传统的A2/O工艺与现行的MBR工艺结合,使两者的优势得到了互补组合。研究结果表明:A2/O-MBR系统中产生的高污泥浓度不仅降低了水力停留时间且存在着同步硝化反硝化、反硝化除磷等过程,这样使其在较低的C/N(m(C):m(N)=5￣6)下有着良好的脱氮除磷效果。在进水ρ(COD)为260￣300mg/L,ρ(TN),ρ(TP)分别为46￣48mg/L,7￣8mg/L下,其TN,TP的去除率达到76%,95%以上。试验期间,污泥有良好的沉降性能。

La_2O_3-Mo阴极碳化工艺研究

研究了碳化温度、碳化时间、碳化时苯的浓度对La2O3-Mo阴极碳化度大小和碳化层组织的影响.实验结果表明:在1683～1723K,苯的浓度为8.0～8.5Pa,碳化6～8min后La2O3-Mo阴极碳化度>5%,达到使用要求,碳化层是我们所希望的疏松多孔的Mo2C组织.

低温条件下A^2/O-MBR工艺脱氮效率试验研究

针对A2/O-MBR污水处理系统的长期运行状况进行研究,对该系统近一年的COD、NH3-N和TN去除效率分不同水温阶段进行分析。COD和NH3-N在不同水温下均保持较高去除效率(中值分别高于92.2%和98.3%);9~12℃的低温条件下,出水TN难以稳定达到≤15mg/L的要求。硝化速率试验结果显示,A2/O-MBR系统中的活性污泥在低温下具有比普通A2/O工艺更高的硝化速率;MBR系统在低温时保障高效硝化的临界氨氮负荷为0.020kgNH3-N/(kgMLSS·d);提高污泥浓度至6g/L以上以降低TN负荷,有助于提高低温条件下系统的脱氮率。

一体式A^(2)O-MBR系统处理高速公路服务区污水的研究

为解决高速公路服务区污水中污染物浓度高、处理设施普遍存在效能低下等问题,采用一体式A^(2)O-MBR反应器处理该目标污水。在反应器启动成功的基础上,研究了不同溶解氧(DO)、硝化液回流比和C/N下A^(2)O-MBR工艺对污染物的去除性能。结果表明,在控制DO为4 mg/L,硝化液回流比为300%,C/N为6时,A^(2)O-MBR获得了最佳污染物去除效果,A^(2)O-MBR工艺的COD、BOD_5和TP去除率分别为90.57%、93.75%和93.00%。反应器稳定运行时,出水NH_(4)^(+)-N和SS分别为4.2 mg/L和4.5 mg/L,出水指标均达到了《城市污水再生利用城市杂用水水质》(GB/T 18920—2020)中冲厕、车辆冲洗的要求。一体式A^(2)O-MBR在一定程度上可以降低膜组件的污染程度,从而降低系统的维护运行成本,可为高速公路服务区污水处理实际工程改造提供参考。

基于再生水厂提标改造的A^2/O—MBR工艺试验研究

基于北京市最新地方污染物排放标准,采用A2/O—MBR工艺开展对生活污水的净化效果研究。结果表明,提高好氧池DO浓度可使COD、NH3—N和TP去除率均有所增加,TN先增长后下降;提高内回流比对COD、NH3—N和TP等指标的去除效果并不显著,但TN去除率有所提高;延长HRT可在一定程度上提高COD、NH3—N和TN去除率,但增幅呈下降趋势。膜污染速率随运行时间增加,提高膜通量将加速膜污染,主要由于混合液性能变化致使膜过滤阻力增长。在DO浓度为2.0mg/L、内回流比为250%、HRT为9h的系统优化参数下,经臭氧消毒20min后,工艺出水稳定且主要水质指标满足《北京市城镇污水处理厂污染物排放标准》(DB 11890—2012)的新建污水处理厂A标准。

A^2O+MBR污水处理工艺运营问题及对策探讨

随着我国污水排放标准的不断提高和可用土地面积的减少,MBR工艺成为诸多污水处理厂提标改造和地下式污水处理厂的主流工艺.根据某污水处理厂A2O+MBR工艺在运营管理过程中出现的问题,提出可行的对策,以期为MBR工程的设计以及运营管理提供有益的参考.MBR工艺运行中不仅要使出水稳定达标排放,更低的能耗和可持续的膜污染控制管理应该被开发和应用于未来.

A_2O工艺去除焦化废水中挥发性有机物的研究

用厌氧-缺氧-好氧(A2O)工艺处理焦化废水,研究探讨A2O工艺处理焦化废水各工艺段对挥发性有机物的生物降解和去除规律。采用GC-MS联用技术对焦化废水中的挥发性有机物进行定性定量分析,共检测各类挥发性有机物18种。

A_1-A_2/O工艺结合生物流化床降解焦化废水NH_3-N、COD中试研究

本文介绍了用 A1 - A2 / O工艺结合流化床技术对攀钢高浓度焦化废水进行 NH3 - N、COD降解的中试试验。试验结果表明 :当进水 NH3 - N<5 0 0 mg/ L、COD<2 0 0 0 m g/ L 时 ,该工艺可以实现 NH3 - N去除率 97%以上 ,COD去除率 85 %以上 ,酚去除率 99.9%。药剂及动力费用为 6 .6元 / t水 ,停留时间 5 0

基于A^(2)/O工艺污水厂改造与提标工程设计

南方某污水厂提标扩建工程,一期A^(2)/O好氧区采用MBBR工艺改造并增大缺氧区容积;二期提标采用高效沉淀池+纤维转盘滤池+紫外消毒工艺,强化脱氮除磷及SS去除,并对全厂进行除臭设计。提标扩建后总规模12×10^(4)m^(3)/d,直接运行成本约0.63元/m^(3),出水均值为COD 17.10 mg/L、BOD55.40 mg/L、SS 5.80 mg/L、NH_(4)^(+)-N 0.90 mg/L、TN 5.90 mg/L、TP 0.30 mg/L。均优于《城镇污水处理厂污染物排放标准》(GB 18918-2002)一级A标准,其经验可供其他污水厂借鉴。

Ta_2O5/MnO_2复合湿敏薄膜制备工艺研究

采用钽片阳极氧化和硝酸锰热分解方法,制备Ta_2O_5/MnO_2复合薄膜,研究了电解液种 类、浓度(质量分数)、电压对Ta_2O_5/MnO_2复合薄膜绝缘性能的影响.

A^(2)/O+MBR工艺运行效果与碳排放特征研究

对北京市通州区H再生水厂采用的A^(2)/O+MBR工艺运行效果与不同环节碳排放特征进行研究.结果表明:2018年该再生水厂对BOD_(5),COD_(cr),NH_(4)^(+)-N,TN和TP的平均去除率分别为97.3%,94.1%,98.6%,77.0%,96.2%;全厂碳排放总量和吨水碳排放量呈春夏季节逐渐降低,秋冬季节缓慢升高的特征,全厂综合吨水碳排放量约为2.26kgCO_(2)e/t.碳排放总量中能耗碳排放量占主要地位,CH_(4),N_(2)O和物耗碳排放量占比较小;统计分析显示CH_(4),能耗和物耗吨水碳排放量与BOD_(5),TN进水浓度及BOD_(5)去除率显著相关;N_(2)O吨水碳排放量与TN与BOD_(5)进水浓度显著相关;直接,间接吨水碳排放量与水量无显著相关性.