高强钢A588-A作为碰撞吸能盒材料的可行性研究

为验证高强钢A588-A作为碰撞吸能盒材料的可行性,在分析高强钢A588-A材料特性的基础上,根据美标要求制作高强钢A588-A材料的拉伸试样,进行准静态拉伸试验,建立有限元模型并进行仿真计算,获取其准确的力学性能;建立高强钢A588-A吸能盒单件和组件的三维模型和有限元模型,对吸能盒组件进行模拟碰撞仿真计算,并与实物碰撞试验进行对比。结果表明:由高强钢A588-A为基材的吸能盒组件具有优良的耐撞性能,33 km·h^(-1)冲击速度下的吸能量达2.06 MJ,可作为高速、重载轨道车辆吸能盒的首选材料;模拟碰撞仿真计算结果和实物碰撞试验结果具有高度的匹配性,可通过模拟碰撞仿真对设计方案进行有效的验证。

美标耐候低合金钢A588GrA的开发

通过化学成分、工艺路线、冶炼工艺、轧制工艺设计,组织了美标耐候低合金钢A588GrA的试生产。对在试生产中出现的表面微裂纹和氧化铁皮清除不净的原因进行分析并制定优化措施,最终生产出质量符合ASTMA588/A588M-2003标准要求的A588GrA耐候低合金钢板。

不同坡口形式对ASTM A588焊接接头力学性能的影响

ASTM A588是美国标准ASTM A588/A588M-15中一种抗大气腐蚀的高强度低合金钢。依据车体的结构设计,对ASTM A588低合金高强钢对接接头不同坡口形式进行焊接工艺试验,分别对8HV和4DHV坡口形式的焊接接头进行室温拉伸和弯曲试验,并在-40℃条件下对焊缝及热影响区进行低温冲击试验。结果表明:8HV坡口形式的焊接接头抗拉强度高、塑性及延展性好,低温冲击韧性较好,均达到标准AWS D1.1-D1.1M-2015要求;推荐板厚8 mm及以下的对接接头采用单面焊的坡口形式,为车体的焊接结构设计提供一定的理论依据。

A588GrB钢焊接工艺研究

通过对A588GrB钢的焊接性分析,确定其焊前预热温度;以AP1000支撑结构为基础确定该钢的3种焊接方法;根据"等强"原则选择该钢的焊接材料,并进行相关的焊接试验,取得了如下结果:采用SMAW(焊条E7018)、SAW(焊丝/焊剂H10Mn2/SJ101)、FCAW(焊丝E71T-1)焊接A588GrB钢能够获得满意的接头质量;焊前预热可有效防止冷裂纹的产生;减少焊接热输入,能够获得良好的低温韧性冲击值;焊后消应力热处理能够有效提高焊缝和热影响区的冲击性能。试验结果为A588GrB钢的焊接奠定了基础。

美标A588 Grade A耐候结构钢板试制开发

采用无Ni成分设计体系,配合后续控轧控冷工艺,组织了美标耐候低合金钢A588 Grade A的试生产。试生产过程中,通过适当优化加热工艺,避免了钢板表面氧化铁皮清除不净的问题,最终生产出质量符合ASTM A588/A588M—2010标准要求的A588 Grade A耐候低合金钢板。

美标A588 GR.A钢焊接接头组织与性能研究

采用气体保护焊方法,对鞍钢集团生产的厚6 mm和厚12 mm的美标A588 GR. A钢的焊接接头组织和性能进行了研究。2种厚度的钢板经焊接后,接头拉伸、弯曲性能合格,低温冲击韧性良好,其中厚12 mm钢板焊接接头各个区域的冲击韧性更优。2种厚度焊板的焊缝组织均为先共析铁素体+针状铁素体,热影响区组织主要为板条贝氏体+粒状贝氏体的混合组织。板厚不同造成的焊后高温停留时间的不同导致了2种厚度钢板的热影响区组织粗化程度不同,这也是造成2种板厚焊接接头各区域冲击吸收功差异明显的主要原因。

美标A588 Grade A耐候结构钢板试制开发

采用无Ni成分设计体系,配合后续控轧控冷工艺,组织了美标耐候低合金钢A588Grade A的试生产。试生产过程中,通过适当优化加热工艺,避免了钢板表面氧化铁皮清除不净的问题,最终生产出质量符合ASTM A588/A588M-2010标准要求的A588 Grade A耐候低合金钢板。

美标耐候低合金钢A588GrA表面裂纹缺陷的分析与研究

针对美标耐候低合金钢A588Gr A热轧时出现的表面裂纹缺陷,研究了其形成原因及控制方法。结果表明,在加热炉均热段温度的控制比低合金钢Q345B高15℃~30℃,板坯除鳞效果较好;w（Ni）w（Cu）质量比控制在1∶2时,板材表面裂纹缺陷得到有效控制。

薄规格A588 Gr.A低合金耐候结构钢的试制开发

介绍了鞍山钢铁股份有限公司2 150 mm ASP生产线薄规格A588 Gr.A低合金耐候结构钢的试制情况。通过合理的化学成分设计,结合2 150 mm ASP生产线的工艺路线,成功试制出薄规格A588 Gr.A钢板,钢板组织为准多边形铁素体和珠光体,晶粒度达到10.5级,综合力学性能优异。